大面積流氣式電離室的研制及性能測試

黨云博，丁有錢，孫宏清，馬 鵬，黃 昆，張生棟

中國原子能科學研究院 放射化學研究所，北京 102413

核設施退役過程中，樣品表面超鈾核素放射性的測量一般使用γ能譜法，這種測量方法具有現場檢測、快速分析等特點，同時不會有破壞性分析方法取樣難、周期長、改變樣品物理和化學特性等問題，從而被廣泛應用[1]。然而超鈾核素衰變產生的γ射線發射幾率一般非常低，因此這種測量方法的探測限較高，樣品活度至少為幾萬Bq以上。如樣品清洗較為充分，則樣品表面殘留放射性水平會非常低，無法直接使用γ能譜法進行測量。這種情況一般只能測量發射幾率較大的α粒子，傳統的α粒子探測器，如半導體探測器、閃爍探測器、正比計數器及屏柵電離室只能測量入射到探測器內的α粒子，測量時需要將探測器放置在樣品表面，因此對于表面不規則的樣品，這些α粒子探測器無法進行測量。

20世紀90年代初期，為快速監測大面積α表面污染、不規則曲面α污染、管道內表面α污染，美國洛斯阿拉莫斯實驗室Macarthur[2-4]和Bolotn[5]等提出了流氣式電離室的概念(又稱長程α粒子探測器(long range alpha detector, LRAD))。流氣式電離室不直接探測α粒子，它利用α粒子在空氣中的電離密度大這一特點收集由其產生的電子離子對，再根據電離電流測量值推算α源活度。基于這種測量原理，他們提出了收集二次空氣離子的方法，優化了電離室的內部結構，兩帶孔電極間加入300 V的高壓，測量時將離子化的空氣分子用氣流吸入兩個帶孔電極之間的區域，高壓極吸引負離子并將正離子排斥到負極。在感應柵極上收集的電荷通過靈敏靜電計即可直接讀取離子的數量，該探測器探測靈敏度可達(3.78±0.18)fA/Bq。Naito等[6]對α粒子電離空氣分子的復雜行為進行了研究，基于空氣動力學建立了電離空氣輸運α放射性測量(alpha radioactivity measurement using ionized air transportation, AMAT)的理論模型。該模型由三部分構成：(a)離子產生、輸運模型；(b)電離室中離子監測過程模型；(c)在電離室內置放射源離子輸運過程模型。AMAT模型可定性預測被測離子電流對空氣流速的依賴程度，模型計算值與實際測量值在40%的誤差范圍內，較為成功地解釋了LRAD技術的物理現象，并解釋了α粒子放射性活度與離子電流關系的深層次關系，為流氣式電離室的設計奠定了理論基礎。

國內對流氣式電離室的研究開始于20世紀90年代末期，1998年中國輻射防護研究院的韓景泉[7]在國內首先自制了一臺DL-01型流氣式LRAD探測器。電離室有效通過尺寸為64 mm×64 mm，探測限為35 fA，靈敏度為(6.66±0.12)fA/Bq，并且還對與電離室研制相關的刻度、離子壽命和材料等問題進行了深入探討。2011年中國核動力研究設計院的穆克亮[8]在前人對流氣式LRAD技術研究的基礎上，利用α標準面源，在管道口進行實驗，對電離空氣的幾何分布進行了對比研究，結果發現標準面源與進氣管界面的距離對測量結果有很大影響，LRAD測量系統收集離子對時與電離區域及空氣流向有關，在一些要求較高的測量場合，可選用α粒子收集器進行艙式測量，提高離子對的探測效率。2016年張麗然等[9]以被測管管徑、管長、測量距離、風速、空氣流量五個測量因素為輸入，測量結果以電離電壓值為輸出，利用RBF神經網絡對LRAD測量結果進行預測。在活度為523.3 Bq的239Pu α放射源環境下，測量220組數據，將BP神經網絡與RBF網絡對比，兩者的平均絕對誤差分別為5.65%、4.35%。實驗結果表明，RBF神經網絡對LRAD測量結果的非線性校正效果優于BP神經網絡。除此之外，國內還有成都理工大學及中國工程物理研究院等單位對流氣式電離室的研制和應用進行了深入研究[10-12]。

本工作擬針對低水平放射性的大面積多孔超鈾核素樣品，研制大面積流氣式電離室，系統研究不同的電離室結構對電離室性能的影響，以及在不同氣流流速和極板偏壓下的電離室響應曲線，并將研制的電離室應用于樣品測量。

1 材料和儀器

BNC、SHV、TRLAX接口母座，SHV電纜、TRLAX三同軸電纜，均為美國Keithley公司生產。

556H臺式高壓電源，美國ORTEC公司；6430型亞飛安源表，美國Keithley公司；流氣式電離室主體，非標件，自制；GL2020型平面高純鍺探測器，Canberra公司。

2 基本原理

流氣式電離室是一種電流電離室，利用電離室收集由α粒子電離空氣產生的電子離子對[2]，再根據所測電離電流值推算出樣品的放射性活度。電離電子離子對總數(N)根據電離公式(1)計算。

N=E/ω

(1)

式中：E為α粒子能量；ω為α粒子在空氣中的平均電離能，約為35 eV?？芍粋€5 MeV的α粒子在空氣中大約能產生150 000個電子離子對，這些電子離子對通過氣流載帶或者是通過靜電場傳送到電離室的收集極附近，收集極收集電子或者正離子，同時使用靜電計測量收集極的電離電流，電離室經刻度后，可根據平均電離電流計算放射源活度。流氣式電離室的原理圖示于圖1。由圖1可知，流氣式電離室由兩個柵網狀的電極組成，高壓極施加一定的偏置高壓，信號極測量電流信號，兩個電極通過適當的輸出電路連接，當電離空氣依次穿過信號極(陰極)和高壓極(陽極)，引起輸出回路中累計電流的變化，該變化值由微電流表進行測量。

圖1 流氣式電離室結構示意圖

傳統的α探測器是在真空條件下使α粒子直接與探測器感應元件發生相互作用，從而測量出放射源活度。由于α粒子與物質發生相互作用的截面較大、射程短、穿透能力弱，傳統α探測器只能進行近距離(cm量級)的測量，并且只能進行規則樣品的面源活度的測量，對于實際的復雜表面樣品的探測效率較低。流氣式電離室是通過氣流載帶的方式，利用氣體將α粒子的電離離子傳送到幾十cm甚至幾m外的電離室中進行采集和分析，因此相比傳統α探測器而言，流氣式電離室能夠監測到不規則面源的α放射性污染，且源探距更長，較傳統α探測器更加靈活且適用性更強。

3 組成結構

流氣式電離室主要由電離室主體(包括兩個以上的帶孔電極)、抽氣系統及數據采集系統三部分組成，其中帶孔電極、樣品板以及電離室外殼等結構組成了電離室主體。樣品板放置在電離室主體最下部，靠近樣品板的帶孔電極為信號極，通過三同軸電纜接入亞飛安表。靠近抽氣風機的帶孔電極為高壓極，通過高壓線連接至高壓電源，以提供平行板電極間所需的偏置電壓。帶孔電極上部為風速可調的抽氣風機，給電離室內部提供均勻穩定的氣流。流氣式電離室的輸出回路示意圖示于圖2。

圖2 流氣式電離室的輸出回路

3.1 電離室主體

電離室主體包括密封殼和電極系統兩大部分。考慮到電離室材料本底計數、質量及靈敏體積等問題，電離室密封殼材料為鋁合金，厚度5 mm。電離室上蓋板通過法蘭與抽氣裝置連接，為便于電離室內部氣流均勻穿過樣品孔隙，樣品托盤也為帶孔結構。電離室的靈敏面積一般根據樣品的實際尺寸而定，以盡量保持樣品測量區域電場和氣場均勻，使得放射性樣品板均暴露在樣品室中?；诖竺娣e多孔樣品的實際尺寸，本流氣式電離室的靈敏直徑為500 mm，才可以確保收集的電離電流與放射性活度成正比。

為適應大面積多孔樣品的測量需求，流氣式電離室采用了兩個以上的平行板帶孔銅板作為電極，電極材質為黃銅，厚度2 mm，孔直徑4 mm，間距6 mm。電離室研制初期，為保證較大的離子捕集效率和較小的氣流死體積，選用80目銅網作為電離室電極。但這種結構受氣流作用引起的柵絲震顫效應明顯，底噪值較高(≈1 000 fA)，同時這種電極結構懸空后易變形，影響電場均勻性。因此改進的電離室中選用了銅板打孔這種方法，電場均勻性得以改善，極大減弱了電極震顫，儀器的底噪值明顯下降。

由探測器電離室靜電場仿真模擬(使用有限元分析軟件Ansoft Maxwell模擬)結果進行探測器電離室極板的加工和極板間距的選擇。模擬結果顯示10 mm極板間距的電離室靜電場內部電場畸變和電場邊緣效應均較弱，流氣式氣體電離室極板間距以此為設計依據。

為進一步降低底噪，防止外界電磁場的干擾，在電極周圍使用了法拉第籠的結構，使用密集帶孔的金屬網將電極圍攏，這樣可以濾掉外界環境中的部分電磁波，從而降低儀器的本底噪聲。基于電流電離室對絕緣性能的要求，電離室絕緣材料選用機械應變電流小的陶瓷絕緣子。在電離室極板周圍設置了法拉第籠屏蔽結構和保護環結構，有效減小了外環境電磁信號及漏電流引起的噪聲的干擾，底噪值降至約200 fA，極大地提高了整套系統的信噪比。

3.2 輸出回路

電離室內部的信號極和高壓極分別通過引線連接至電離室外部，高壓線采用SHV10高壓專用線連接到電離室外的高壓電源盒，由高壓電源盒給電離室高壓極供電。采用BNC數據線與微電流表，采集極板上的電流信號。

為提高離子捕集效率，同時進一步降低系統的底噪值，研究了雙極板電離室結構和三極板電離室結構。兩種電極結構的區別在于，雙極板電離室的兩個極板分別為高壓極和信號極，高壓供電單元與信號獲取單位是兩臺不同的儀表，而三極板將上下兩個極板作為形成電場回路的接地極，中間極板既做高壓極，又為信號采集極，這樣的好處是使用一臺儀表實現源表和電流表的功能，同一儀表內部回路可以使系統的底噪值更低，而且三個極板的捕集效率會更高。因此通過對不同極板結構的測試，選擇了更具優勢的三極板電離室結構(底噪值約為160 fA)。

3.3 抽氣系統

氣流速率對探測器α粒子的收集效率、電子離子對復合數目和儀器的信噪比有較大影響[5]。抽氣單元采用一款可在電離室內部獲取0～3 m/s風速的風機(采用電動機調速方式實現調速)，抽氣單元與電離室之間采用法蘭連接，縫內塞有氟橡膠，避免風機對電離室的振動影響。

3.4 電子學系統

電子學系統包括兩部分，分別是檢測弱電流的電流表和用于提供電極偏壓的高壓電源。弱電流信號檢測和獲取單元所用儀器均為6430型亞飛安表。該靜電計的前置放大器輸入阻抗為1 016 Ω，最小量程為1 pA，本底噪聲約為0.4 fA，最小可探測器電流為10-15A，是市面上在售的靈敏度最高的靜電計。根據實驗室現有條件選用556H臺式高壓電源作為流氣式電離室的直流電壓源，其輸出電壓范圍為±10～±3 000 V，電壓輸出穩定紋波峰間值小于10 mV，可以用于光電倍增管、微通道板、正比計數管和半導體探測器等器件的供電。由于6430型亞飛安表也可作為200 V以內的電壓源表使用，556H臺式高壓電源僅作為200 V以上實驗的電壓源。

本工作根據任務中樣品的尺寸，建立了大面積流氣式電離室，實物裝配圖示于圖3。由圖3可知：電離室上部鋁桶為管道式抽氣風機，中間腔室為電離室主體。下部為電離室支架，因為電離室為流氣式裝置，必須架高使用，以保持電離室內部的氣流穩定。

圖3 流氣式電離室裝配圖

4 儀器性能

4.1 電離室的工作條件

流氣式電離室工作條件的選擇主要包括氣流流速和工作電壓兩個方面，最佳工作條件下，電離室的信噪比最佳，粒子捕集效率最高。嚴格意義的雙參數條件實驗，需同時改變兩組變量值以獲得變量與函數的關系，為提高篩選效率，本實驗采用文獻[5]數據，固定工作電壓值為204 V，選擇活度已知的241Am電鍍源(活度為525 Bq)，在線性可編程交流電源產生的電壓下啟動風扇排風，通過改變電壓值調節風速，觀測電離電流隨風速值的變化曲線，結果示于圖4。由于fA量級的弱信號測量信號非常不穩定，因此電離電流的數據獲取從開始測量5 min后進行記錄，儀器讀數穩定后自動獲取數據，每隔1 s記錄一個數據，獲取100個計數后取平均。由圖4可知，電離室的本底電流和電離電流隨風速值的增加而增加，約0.10 m/s后達到飽和，在風速較低時, 電流隨電壓的增加而增加。這是由于正、負離子在隨氣流遷移過程中自身不斷復合，離子由產生到被電離室收集的時間經歷越長，離子復合的數目越多，相應的電離電流越??；相反, 加大風速，離子在電離室中的運動時間變短，復合數目減少，電離電流則越大。風速達到一定程度后，電離電流趨于最大值。外環境輻射造成大氣中具有一定濃度的正、負離子，這些離子不斷產生，也在不斷復合，在短時間內可達到平衡，離子濃度基本上不再變化。當被氣流帶入電離室后即形成本底電流，它隨通風電壓的增加而增加，形成圖4中的本底電流曲線。由圖4可看出電離室工作時的風速值應控制在0.2～0.3 m/s。本電離室的工作風速為0.20 m/s。

●——電離電流，■——本底電流

對工作電壓的選擇中，分別測量本底電流和已知活度的241Am(525 Bq)電鍍源引起的電離電流隨偏置高壓的變化，變化曲線示于圖5。由圖5可知，電離室偏置高壓增至50 V后，電離電流趨于飽和，之后隨偏置高壓增至250 V過程中，電流值變化非常緩慢，即達到了飽和區。本底電流隨偏置高壓值的變化在0～150 V一直攀升，至150 V后進入飽和區。因此本電離室選擇共同的飽和區作為工作電壓，工作電壓為200 V。

●——電離電流，■——本底電流

4.2 電離室的線性關系

為了測試儀器對α粒子的響應能力，驗證流氣式電離室測量α放射性的可行性，采用不同活度的α電鍍源(241Am、239Pu或兩種核素的混合源)檢測儀器的靈敏度和標定活度響應線性區域。在風速為0.20 m/s、電壓為200 V時，測試不同活度放射源與電流值的對應關系，結果列入表1。由表1可見，電離室對放射性活度在幾十Bq～幾千Bq區間內的放射源產生的電流值變化，具有較好的線性關系，隨著放射源活度的增強，生成的離子密度變大，復合效應變大，因此電離電流值線性系數變大，因此流氣式電離室測量較強活度的放射源時，需進行相應的刻度。

表1 不同活度放射源(電鍍源)的電流值

4.3 探測器對模擬樣品的響應測試

為了驗證流氣式電離室對多孔樣品上α粒子的響應能力，使用經溶解工序分析已知其表面放射性活度的表面不規則樣品板(樣品編號1、2、3、4、5、6、7)刻度電離室的效率曲線。在電壓為200 V、風速為0.20 m/s的情況下，測試不同活度放射源與電流值的對應關系，結果列入表2。由表2可知，樣品1和樣品2的線性系數相比其他樣品的線性系數約有1.6%的差異，這種差異在高活度樣品中表現的更為強烈，因此在不同活度樣品的測量中，建議根據樣品活度大小分區域進行電離室表征。

表2 不同活度放射源(表面不規則)的電流值

在實際樣品的測量中，用104～107Bq對應的線性系數表征電離室，得出的平均線性系數為2.477 Bq/fA，對一未知活度的多孔樣品進行測量，其電流值為1.35×106fA，計算其活度值為3.35×106Bq，與高純鍺γ能譜法測量得出的活度值3.29×106Bq在誤差范圍內一致。

5 結 論

本工作針對低水平放射性的大面積多孔超鈾核素樣品研制了一套大面積流氣式電離室，研究了不同電離室結構和輸出回路對電離室性能的影響，測試了流氣式電離室的工作條件、線性關系以及對多孔樣品的響應，該電離室對102～107Bq活度范圍的多孔超鈾核素樣品線性良好，可滿足核設施退役中對大面積多孔樣品的分析要求。