不同丙烯腈含量的NBR增容SBR/PVC彈性體

樊文禮，瞿金磊，張保崗，劉 莉

(青島科技大學 高性能聚合物及成型技術教育部工程研究中心,山東 青島 266042)

丁苯橡膠(SBR)是世界上產量最高、消費量最大的合成通用橡膠[1]，因其擁有優越的低溫性能、較低的抗滾動阻力和良好的耐磨性等諸多優異的物理機械性能，成為汽車和輪胎等行業的重要原料[2]。聚氯乙烯(PVC)樹脂是由氯乙烯單體在引發劑作用下聚合而成的高分子材料，具有耐腐蝕、耐磨損、阻燃性好等優異性能和原料易獲取和價格低廉等特點，使其成為了約占世界合成樹脂30%，產量僅次于聚乙烯的第二大合成樹脂[3]。SBR與PVC共混，可提高材料的耐油、耐熱、耐臭氧及耐酸堿等性能[4]，但SBR和PVC是熱力學不相容的體系，使用丁腈橡膠(NBR)、氯化聚乙烯(CPE)等作為增容劑，是改性該體系相容性的常用方法[5]。

橡膠材料與合成樹脂的溶解度參數一般相差比較大，共混材料在微觀上難以形成均相，采用增容劑改善橡塑相容性是常用手段。趙紅磊等[6]通過制備甲基丙烯酸縮水甘油酯(GMA)和苯乙烯(St)多單體熔融接枝SBR并研究其對SBR/PVC熱塑性硫化膠(TPV)體系的增容效果，發現SBR-g-(GMA-co-St)對SBR/PVC TPV有良好的增容效果，力學性能得到了明顯改善；微觀上交聯相SBR相疇變小且分散較為均勻，界面黏接度提高。SLAEM等[7]以聚酯的糖基化產物為基礎制備了一種聚酯，并以不同濃度加入到一系列SBR/PVC共混物中。結果表明，糖基化聚酯的加入改善了SBR/PVC共混物的各項性能。武衛莉等[8]用NBR改善SBR/PVC共混物的耐油性能，研究發現，在最佳配方下，共混物的各項性能達到了國家標準要求，耐油性能達到了丁腈橡膠耐油制品耐油性不大于25%的要求。劉小平等[9]采用動態硫化法制備SBR/PVC TPV，研究TPV的制備條件、力學性能和形態結構之間的相互關系，結果發現，混煉溫度為165 ℃、動態硫化時間為7 min、過氧化物交聯劑DCP質量為SBR含量的1.4%～2.4%、橡塑比m(SBR)/m(PVC)為70/30時，TPV具有良好的綜合力學性能。張桂云等[10]研究了CPE增容PVC/SBR體系，結果表明，PVC/CPE/SBR共混物沖擊斷裂呈韌性斷裂，沖擊強度為5.2 kJ/m2；掃描電子顯微鏡(SEM)對PVC/CPE/SBR共混物形態結構觀察表明，分散相SBR在基體PVC中分散均勻，顆粒大小均勻，沖擊斷面上有大量絲狀結構，顯示出CPE對PVC/SBR共混物良好的增容作用。本文以不同丙烯腈含量的NBR為增容劑，采用機械共混法制備NBR改性SBR/PVC合金材料，對其力學性能和微觀相界面進行了研究。

1 實驗部分

1.1 原料

SBR：1502，中國石油天然氣股份有限公司；PVC：DG-1300，天津大沽化工股份有限公司；環保新鈣鋅多官能團熱穩定劑：XCl-XL02，青島新材料科技工業園發展有限公司；DOTP：LF-30，山東藍帆化工有限公司；NBR1965：丙烯腈質量分數為19%，南京金浦英薩合成橡膠有限公司；NBR2907：丙烯腈質量分數為29%，中國石油天然氣股份有限公司；NBR230S：丙烯腈質量分數為35%，日本JSR株式會社；NBR4050：丙烯腈質量分數為40%，日本瑞翁株式會社；炭黑：N330，卡博特(中國)投資有限公司；硫磺(S)、氧化鋅、硬脂酸、防老劑、促進劑等均為市售產品。

1.2 儀器及設備

開放式煉膠機：X(S)K-160，上海雙翼橡塑機械有限公司；轉矩流變儀：Haake,德國HAAKE公司；平板硫化機：XLB-D400×400,浙江湖州東方機械有限公司；萬能拉力機：GT-TCS-2000,高鐵檢測儀器有限公司；邵A硬度計：LX-A,江都新直威公司；動態熱機械分析儀：DMA/SDTA861e，瑞士梅特勒-托利多公司；離子濺射儀：JFC-1600,日本電子株式會社；SEM：JSM-7500F型，日本電子株式會社。

1.3 基本配方

實驗基本配方(質量份)為：SBR 70，PVC 20，DOTP 10，鈣鋅熱穩定劑 0.5，氧化鋅 3，硬脂酸 1，防老劑2，炭黑N330 50，促進劑 1.5，S 1，NBR(丙烯腈含量不同) 10。

1.4 試樣制備

將PVC、DOTP、鈣鋅熱穩定劑按質量份為100∶50∶2.5預混合，再加入165 ℃轉矩流變儀塑化4 min，制備PVC預混料；在開放式煉膠機依次加入SBR、NBR、氧化鋅、防老劑、硬脂酸等小料，再加入炭黑N330，制備SBR母煉膠；然后在165 ℃熱輥上將SBR母煉膠和PVC預混料進行混煉，最后在冷輥上加入硫化體系。硫化條件：硫化溫度為175 ℃、硫化時間為5 min、硫化壓力為10 MPa。

1.5 性能測試

邵爾A硬度按照GB/T 531.1—2008進行測試；拉伸性能按照GB/T 528—2009進行測試；撕裂強度按照GB/T 529—2009(直角型)進行測試。動態力學性能測試；以剪切模式進行，頻率為10 Hz，升溫速率為3.0 K/min，最大振幅為10 μm，最大動態負荷為5 N，溫度范圍為-50～120 ℃，樣品尺寸為6 mm×6 mm×2 mm。

2 結果與討論

2.1 不同丙烯腈含量NBR對SBR/PVC彈性體力學性能的影響

不同丙烯腈含量的NBR對SBR/PVC力學性能的影響如圖1所示。隨著橡膠NBR的丙烯腈含量增加，SBR/PVC彈性體的拉伸強度、邵爾A硬度、300%定伸應力也隨著提高，而斷裂伸長率變化不大。SBR/PVC彈性體的拉伸強度從空白樣品的14.1 MPa逐漸提高到18.9 MPa；300%定伸應力則由12.4 MPa提高到16.8 MPa；硬度數據差別不大，只有添加丙烯腈質量分數為40%的NBR4050的彈性體，邵爾A硬度為78，其他試樣都在74左右；斷裂伸長率都在350%左右，丙烯腈質量分數為35%的NBR230S，其斷裂伸長率最大為362.2%，丙烯腈質量分數為29%的NBR2907，其斷裂伸長率最小為327.7%。

分析認為，SBR屬于非極性橡膠，溶解度參數低，而樹脂PVC為極性材料，溶解度參數高，二者差值較大，故相容性不好，所以未添加增容劑的空白樣拉伸強度最低，僅為14.1 MPa。增容劑NBR分子鏈上擁有含有極性的丙烯腈基團，能很好地與PVC樹脂相容；同時分子鏈上也有大量的丁二烯鏈段，與SBR相有良好的相容性，所以NBR橡膠能改善SBR/PVC的相容性，降低界面能，提高兩相之間的應力傳遞；同時在SBR/PVC彈性體中，SBR相為連續相，PVC為分散相，丙烯腈含量越高，則與PVC相的相容性越好，改善相容性的效果就越明顯，所以高丙烯腈含量的NBR4050對SBR/PVC彈性體的改善效果最好，力學性能提高最大。

2.2 不同丙烯腈含量的NBR對SBR/PVC彈性體動態力學性能的影響

表1為不同丙烯腈含量的NBR增容SBR/PVC彈性體的玻璃化轉變溫度(Tg)和損耗因子(tanδ)，圖2為不同丙烯腈含量的NBR增容SBR/PVC 彈性體的tanδ-t曲線。

表1 不同增容劑NBR對SBR/PVC 彈性體的Tg和tan δ的影響

t/℃圖2 不同增容劑NBR的SBR/PVC彈性體的tan δ-t曲線

從表1和圖2可以看出，空白樣品低溫區域Tg1為-28.64 ℃，高溫區域Tg2為95.31 ℃，分別為SBR橡膠和PVC樹脂的Tg。在加入增容劑NBR后，NBR1965、NBR2907、NBR230S、NBR 4050增容的彈性體低溫區域Tg1分別為-33.06 ℃、-34.22 ℃、-30.31 ℃、-38.04 ℃,其相對應的tanδ值分別為0.44、0.41、0.41、0.40；高溫區域Tg2分別為40.21 ℃、39.56 ℃、48.65 ℃、46.13 ℃，其相對應的tanδ值分別為0.23、0.28、0.25、0.30。在SBR/PVC tanδ-t曲線上可以看出，空白樣的Tg1峰高而尖，Tg2峰小而窄；加入增容劑NBR后，Tg1峰均降低至-30～-40 ℃之間，Tg2峰移至40～50 ℃之間；在高溫區域，NBR1965增容的彈性體在82.95 ℃處額外出現一個Tg3峰，tanδ值為0.24。

分析認為，空白樣是沒有加入增容劑，SBR相與PVC相存在嚴重的相分離，相界面黏結力不強，所以兩者的Tg相差最大；SBR/PVC彈性體加入增容劑NBR，在混煉時受到強大的剪切力的作用下，NBR分子鏈會遷移至SBR相與PVC相之間的界面處，同時擁有丁二烯鏈段和丙烯腈極性基團的NBR分子鏈能很好地和SBR相與PVC相相容，降低兩相間的界面張力，增強兩相間的界面黏合，使得SBR相與PVC相的相容性得到了改善，所以SBR相與PVC相的Tg相互靠攏。聚合物的tanδ是在不斷升溫的情況下，聚合物體系由玻璃態向黏彈態轉變，鏈段開始運動加劇，內摩擦增大，儲能模量下降，損耗模量上升直至最大值，此時tanδ也在此區域達到最大值，對應的溫度即聚合物的Tg。空白樣未添加增容劑NBR，兩相相容性最差，相分離嚴重，所以當溫度達到SBR相的解凍階段時，SBR分子鏈開始劇烈運動，而此時的PVC相分子鏈仍處于凍結狀態，所以在低溫區域SBR相的Tg附近時分子鏈間內摩擦最大，損耗模量也最大，所以tanδ值最大，tanδ峰尖而窄。

當加入增容劑NBR后，同時擁有丁二烯鏈段和丙烯腈極性基團的NBR分子鏈穿插在SBR相與PVC相的界面處，極大地改善了兩相之間的相容性，使得兩相界面能更平滑地過渡，在上升溫度即分子鏈解凍的情況下，更有效地降低分子鏈的內摩擦和損耗模量，所以tanδ值隨著增容劑NBR丙烯腈含量的增加而由空白樣的0.59逐漸下降到0.40。在高溫區域內，空白樣的Tg1最高，其值為95.31 ℃，在此溫度下，SBR的分子鏈已經處于解凍狀態，損耗模量變得很低，此時體系內的內摩擦和損耗模量主要來自PVC相分子鏈的運動消耗，但PVC用量較少，所提供的的內摩擦和損耗模量較弱，所以tanδ值低且Tg2峰低而小。當加入增容劑NBR改善了相容性之后，Tg2向低溫移動，隨著丙烯腈含量的增加，體系的Tg和tanδ呈上升趨勢，分析認為，極性的NBR丙烯腈含量增大，改善兩相相容性的同時，NBR的極性基團也會對SBR基體的相容性產生影響，增大體系內摩擦和損耗模量，所以Tg和tanδ有上升的趨勢。值得注意的是，低丙烯腈含量的NBR1907曲線上有三個Tg峰，分析認為，較低的丙烯腈含量的NBR，不能很好地改善SBR相與PVC相的相容性，同時極性的NBR橡膠與SBR相的相容性不好，所以40.21 ℃處也出現一個Tg，在力學性能結果上也很好地證明這一點。

2.3 不同丙烯腈含量的NBR對SBR/PVC 彈性體形態結構的影響

將添加不同丙烯腈含量NBR的SBR/PVC彈性體拉伸斷面噴金處理后，在SEM下觀察兩相的相界面狀態，放大倍數為5 000倍，結果如圖3所示。

(a)空白樣

由圖3(a)可以看出，空白樣的拉伸斷面粗糙，有較大的突起球狀物，其表面同樣也是粗糙不光滑，同時可看到兩相的間隙較大，這說明了SBR相與PVC相是不相容的，界面分離嚴重。圖3(b)是添加了丙烯腈質量分數為20%的NBR1965，拉伸斷面依舊粗糙，同樣存在突起的球狀物，兩相分離也較為嚴重，但對比于空白樣品，其整體粗糙程度減少，兩相界面開始變得光滑，說明了增容劑NBR1965有一定的增容效果。圖3(c)是添加了丙烯腈質量分數為30%的NBR2907，拉伸斷面已經開始變得平整光滑，兩相界面間隙變小，說明NBR增容效果變好。圖3(d)是添加了丙烯腈質量分數為35%的NBR230S，可以看出，SBR相與PVC相的界面已經變得模糊，相表面變得比較光滑平整，說明高丙烯腈含量的NBR改善相容性的效果變更加明顯。圖3(e)是添加了高丙烯腈含量的NBR4050，可以看出，SBR相與PVC相的界面幾乎沒有相分離狀態，兩相的界面變得非常模糊了，證明高丙烯腈含量的NBR4050對SBR/PVC 彈性體增容效果最好，在力學性能和動態力學性能實驗結果也很好地說明這一點。

(a)

3 結 論

(1)隨著丙烯腈含量增加，NBR對SBR/PVC 彈性體的增容效果逐漸提升，丙烯腈質量分數為40%的NBR增容效果最好，彈性體的拉伸強度為18.9 MPa、斷裂伸長率為365.1%、邵爾A硬度為78、300%定伸應力為16.8 MPa，綜合性能最好。

(2)隨著丙烯腈含量增加，NBR對SBR/PVC彈性體改善相容性的效果提高，tanδ和Tg值呈上升趨勢；兩相的Tg相互靠近，低溫區域Tg1峰下降，高溫區域Tg2峰向低溫遷移且溫域增大。

(3)隨著丙烯腈含量增加，NBR對SBR/PVC彈性體的形態結構改善效果明顯提升，相表面由較為粗糙狀態逐漸向平整光滑過渡，相分離形態逐步消失，兩相之間的黏合度提高。