脈動壓力測量技術在火箭發動機試驗中的應用

楊 懿，于 濤，郭亞男，賈志杰，王永鵬

(北京航天試驗技術研究所，北京 100074)

0 引 言

在火箭發動機試驗中，壓力參數是考核發動機性能的重要指標之一。壓力參數測量一般具有測量數量多、覆蓋范圍寬、測量環境復雜等特點。比如在某大型全箭動力系統試驗時，壓力測量參數可達數百個，壓力參數測量范圍可從1 MPa到60 MPa。壓力參數的測量涵蓋了推進劑供應系統、工藝系統、測控系統等。試驗中的脈動壓力參數測量主要針對推力室、氫氧渦輪泵等壓力變化大、測量環境惡劣、頻率響應要求高的部位，開展相應的數據測量和分析，為評判發動機性能、研究發動機燃燒狀態提供數據依據。

脈動壓力測量技術在氣體動力學[1-3]、水力學流體脈動壓力測量[4-5]以及火箭發動機燃燒動力學[6-7]測量等領域有著廣泛的應用。

石小潘等[1]采用脫體渦模擬方法對火星進入器模型開展非定常數值模擬，運用功率譜密度頻譜特性分析方法對壁面不同位置處的脈動壓力數據進行分析，研究脈動壓力的能量分布。高永衛等[4]為定位邊界層轉捩位置，采用信號發生器測試測壓長細管在不同頻率聲壓信號下的能量傳遞損失規律，在風洞實驗室進行相關測試并對測試數據進行相應改進，實現了模型表面的轉捩位置的定位。沈春穎等[5]為研究水流脈動時頻變化規律，分析湍流脈動和閘門流激振動的機理，采用Morlet小波變換對淹沒式閘孔出流試驗的脈動壓力信號進行時頻特征析，通過繪制測點脈動信號的小波變換系數圖，采用小波系數的模平方圖、實部圖和小波方差圖等工具分析脈動壓力的時頻分布、強弱變化和時頻變化主周期特征信息。陳海峰等[7]介紹了常規液體火箭發動機的脈動壓力測量的工藝方法、各分系統特征以及測量方式，分析了影響脈動壓力測量的影響因素，總結了液體火箭發動機試驗脈動壓力的特征，并根據技術人員的經驗總結了試驗中多個脈動壓力測點測量所存在隱患及其預防措施。

綜上所述，多位研究人員對相關領域中的脈動壓力測量技術進行了相應的研究并取得了顯著的成果。但是對于火箭發動機試驗脈動壓力測量中引壓管、傳感器安裝方式對測量的影響分析，測量數據的分析方法、頻譜特征信息以及脈動壓力與發動機不穩定燃燒之間的關系等方面的研究較少。本文以某型號火箭發動機試驗脈動壓力測量任務需求為基礎，建立火箭發動機推力室脈動壓力參數測量系統，研究引壓管和傳感器安裝方式對其脈動壓力測量的影響，采用FFT和小波包分解兩種方法分析數據的頻譜特征信息，結合振動測點的頻譜信息，研究發動機的不穩定燃燒狀態。

1 研究背景

在火箭發動機試驗中，由于推力室在工作過程中有時會產生不穩定燃燒。不穩定燃燒可分為低頻振蕩、中頻振蕩和高頻振蕩。其壓力脈動的頻率范圍一般為(100～2000)Hz[8]。一旦發生不穩定燃燒，不僅會產生很大的機械應力和強烈的振動，改變發動機性能，給火箭整體結構和設備帶來不利影響，而且會導致發動機壓力和傳熱率迅速增長，破壞推力室。

此外，在航空領域，脈動壓力也是飛行器發動機的主要噪聲源之一。噪聲對飛行器儀器、結構和人員都有不利的影響。另外，脈動壓力也會引起較大的局部載荷，甚至其低頻成份會引起結構的抖振響應[9]。

根據所測壓力信號隨時間的變化來分類，可分為穩態壓力和脈動壓力兩大類。在火箭發動機試驗中，穩態壓力的測量結果一般用于研究試驗臺和發動機的能力。脈動壓力具有測量精度高、系統頻響快、測量范圍大等多種優點，不僅能彌補穩態壓力測量無法滿足高、低溫、水擊壓力等特殊環境下測量能力的不足，而且其測量數據也是研究發動機的動態性能[10]和發動機燃燒狀態的依據之一。

因此，在火箭發動機、航空發動機和各類型預研組合件等試驗中開展脈動壓力測量技術的探索和應用具有重要的意義。

2 脈動壓力測量系統的特點

脈動壓力屬非平穩隨機現象，脈動壓力時間序列具有趨勢性、隨機性、非線性以及混沌等多種復雜特性[5]。所測參數的部位多為發動機推力室等高溫、高壓、振動劇烈的惡劣環境。因此，與穩態壓力測量系統相比，脈動力測量系統與穩態壓力測量系統在系統組成、測量方式和數據分析方法等方面有諸多不同。

2.1 系統組成不同

目前，在火箭發動機試驗領域，穩態壓力測量系統一般由測壓導管、壓力傳感器、供電系統、數據采集與分析系統等組成，系統組成如圖1所示。發動機測點壓力通過測壓導管作用于壓力傳感器的敏感元件，傳感器輸出與所測壓力具有一定函數關系的電信號。信號變換裝置和數采分析系統完成數據采集、存儲和數據分析。校準壓力源提供傳感器所測壓力與信號輸出的函數關系式。

圖1 穩態壓力測量系統圖

脈動壓力測量系統一般由脈動壓力傳感器、引壓管(必要時才用，詳見后文論述)、傳感器循環冷卻系統、供電系統、信號轉換裝置、數據采集和分析系統組成,系統組成圖如圖2所示。

圖2 脈動壓力測量系統圖

由于所測量參數高溫、高壓、高頻的特征(壓力測量系統的頻率響應特性通常在10 kHz以上)，對傳感器和數據采集系統提出了更高的要求。

1)傳感器的要求

推力室壓力的脈動成分是發動機的主要振源之一。尤其是發生不穩定燃燒時，熱流和振動強度成倍增加，所以對傳感器提出更為嚴苛的要求。主要體現在一下四個方面：

(1)耐高溫和耐強振性

推力室產生不穩定燃燒時，熱流成倍增加，壓力傳感器的感壓膜片直接受到高熱流沖擊，因此要求傳感器有良好的溫度特性。另外，不穩定燃燒還伴隨著劇烈的振動，要求傳感器能夠耐受上千個重力加速度(g)的強振沖擊。

(2)頻率響應特性

不穩定燃燒時，推力室壓力脈動頻率與推力室尺寸、振型有關。小尺寸推力室產生的高頻不穩定燃燒壓力脈動通常高達10 kHz。因此，傳感器的頻率特性應有10～20 kHz的平坦段。若研究脈動壓力高次諧波，對傳感器的頻率特性要求更高。

(3)量程

推力室穩定工作時，壓力脈動成分的幅值(峰值)在平均值的10%以下。在不穩定燃燒時，此值高達平均值的1～2倍，因此，傳感器量程一般應選取平均值的2倍，且傳感器應有足夠高的分辨力。

(4)傳感器的感壓膜片尺寸

為提高響應頻率，傳感器的膜片尺寸越小越好。

2)采集系統的要求

為滿足脈動壓力參數數據采樣的要求，采集系統一般應該具備一下相應功能：

(1)高采樣速率。系統的采樣率至少要10 kHz/s以上；

(2)參數通道充裕；

(3)采集系統物理存貯空間大；

(4)系統可以采集多種類型的信號(電壓、電流信號等)；

(5)系統具有極高的抗電磁干擾性，可以免受由于附近靠近大型設備或者高壓導致的電磁干擾。

2.2 數據分析方法不同

對于穩態壓力數據，一般采用計算一段時間內的平均值或者觀察某個時間點的壓力值的方法進行數據分析。而對于高采樣的脈動壓力數據，需要在時、頻域進行多角度分析，深度挖掘數據信息。眾多研究者都提出了可供參考的方法。在時頻數據分析方法中，通常有快速傅里葉變換(FFT)[11]、加窗傅里葉變換、短時傅里葉變換(STFT)[12]和小波分析方法[13]。

傅里葉變換建立了時間域和頻率域相互轉換的關系。通過選擇不同的窗函數，可以清晰地分析數據在全頻域的特征。但該方法以正弦波及其高次諧波為標準基，不能分析局部頻率[2]，無法分析數據在某個時域內的特征。與傅里葉變換相比，小波分析是近年來興起的一種新的數字信號處理分析方法。該方法能夠實現時間頻率的局部化分析，通過伸縮平移運算對信號逐步進行多尺度細化分析，最終達到在低頻部分具有較高的頻率分辨率和較低的時間分辨率，在高頻部分具有較高的時間分辨率和較低的頻率分辨率[14]。小波分析包括小波包分析、小波提升算法分析等多種方法。

2.3 測量方式不同

如圖1、圖2所示，穩態壓力測量系統和脈動壓力測量系統在測量方式上最大的不同在于引壓管的使用，即感壓點與傳感器之間是否存在引壓導管所形成的空腔。

目前，在火箭發動機壓力測量中，壓力傳感器一般采用三種安裝方式，如圖3所示。

1)壓力傳感器平齊安裝。傳感器埋頭裝入測壓孔，膜片與被測壓力腔內壁平齊，如圖3(a)所示。該方式最大優點是傳感器和壓力測點組成的系統動態響應只取決于傳感器的動態響應，而傳感器的動態響應可以通過動態校準獲得。缺點是傳感器要經受高溫、高壓熱流沖擊，對傳感器的溫度性能、結構尺寸、膜片材料等要求很高。

2)直管安裝。傳感器與壓力源采用直導管連接，除直管容腔外，沒有其他容腔，如圖3(b)所示，傳感器與引壓管組成一個二階系統，其動態響應取決于整個系統的固有頻率和阻尼比。整個系統固有頻率遠低于傳感器本身固有頻率，動態響應不如方法(1)。

3)直導管安裝并有容腔。傳感器與壓力源之間采用直導管連接。導管與傳感器膜片之間形成容腔，或者是傳感器本身具有容腔，如圖3(c)所示。

圖3 脈動壓力傳感器的三種安裝方式

第二和第三兩種方式的優點是對傳感器的溫度性能、結構尺寸等要求不高，但很難獲取系統的動態特性，理論計算和對傳感器進行實驗室動態標定都很難實現。

測量穩態壓力時，由于壓力傳感器本身的頻響(壓力傳感器的頻響指標一般在1 kHz以內)和采集系統的采樣率不高，所測穩態壓力值一般用于考察發動機能力、監測管路、閥門等參數的壓力，所以采用(2)、(3)的測量方式不影響對所測參數指標的考核。

測量脈動壓力時，如前文所述，對傳感器頻率響應和采集設備的采樣率都提出了更高的要求。如使用引壓導管，引壓導管對壓力測量的頻率響應衰減嚴重，導管的動態響應特性成為影響整個壓力測量系統動態響應特性的決定性因素[11]。為準確獲取脈動壓力數據信息，盡量降低引壓導管所引起的頻響衰減的問題，在測量條件允許的情況下，脈動壓力測點與傳感器通常取消引壓導管，采用(1)的測量方式。

在實際的應用中，選擇傳感器平齊安裝方式仍需要注意一下幾個問題：

1)傳感器的安裝位置

實際應用中，需要根據推力室結構準確地選擇傳感器的安裝位置以判斷是否存在不穩定燃燒。需要判別共振振型時則需要多個傳感器同時測量，才能確定振型、振幅和相位。

2)推力室振動對傳感器的影響

采用加裝減振裝置、有振動補償的壓力傳感器或者調整傳感器的安裝方向的方式降低工作時發動機推力室劇烈振動對傳感器的影響。如上述措施無法實現，也可以在壓力傳感器附近加裝一個加速度計，利用補償原理對壓力傳感器進行校正。

在建立系統前，需要考察傳感器對振動的敏感性。方法是在調試或者點火試驗中，在同一的位置安裝兩支同型號的傳感器。一支用正常方法測量，另一支封閉傳感器的感壓入口。對比兩支傳感器的輸出就可考察振動對傳感器的影響程度[8]。

3)推力室外部溫度對傳感器的影響

在發動機地面試車時，發動機高溫羽焰在噴管周圍形成一個溫度場。一般可采用建立循環水冷/氣冷系統、安裝水冷卻膜片或者在傳感器表面涂刷抗燒蝕涂層、陶瓷涂層，增加各種轉接座等方法降低溫度場對脈動壓力傳感器的影響。

3 引壓導管對脈動壓力測量的特性分析

如2.3節所述，在脈動壓力測量中，引壓導管對系統的影響不可忽略。葉挺等[11]、王維新等[14]對影響管路動態特性的諸多因素進行了多方面的研究。

在實際應用中，引壓導管與壓力傳感器組成的測試系統的動態數學模型屬于分布參數模型，需采用管道流體動力學的方法進行分析[11]。當引壓導管中氣體處于層流狀態，各層流體間和流體與管壁間的摩擦為黏性摩擦，可將該模型看作單自由度二階系統。在選取引壓導管時應盡量縮短長度以增加工作頻帶，盡可能真實地測出被測信號中所包含的各種諧波信號[11]。若引壓導管的長度較長，則直徑的增加可使導管的工作頻帶變寬，長度的增加會使引壓管的工作頻帶變窄。另外，引壓導管的輕度彎折和擠壓不會對信號傳遞造成顯著影響[14]。

引壓導管系統由測壓導管(長度為l，直徑為d)和壓力傳感器容腔(容積為V)組成，如圖4所示，通常把此系統看成是單自由度二階系統，輸入量pi為作用在導管入口的被測壓力，輸出量pv為作用在傳感器膜片上的壓力。

圖4 測壓導管系統圖

pv和pi之間的關系可用下式表示：

(1)

式中：pi為被測壓力；pv為作用在傳感器膜片上的壓力；l為導管長度；d為導管直徑；V為容腔容積；ρ為流體密度；μ為流體黏度；Ea為流體體積彈性模量。

式(1)是典型的單自由度二階系統方程式。

測壓導管無阻尼固有角頻率ωn為：

(2)

測壓導管阻尼比ξ為：

(3)

采用引壓導管進行壓力測量時，導管產生的管道效應影響整個系統的動態特性。為了與被測量參數的最高頻率相匹配，在建立脈動壓力測量系統時必須考慮引壓導管對系統的影響，需要選擇合適的引壓導管及傳感器。當系統容腔相對導管容積可忽略時，管道的最低縱向共振頻率為：

(4)

式中:c為介質一定溫度下的聲速；l為導管長度。

當系統容腔相對導管容積不可忽略的情況時，不考慮傳感器的柔度，系統固有頻率fn用下式計算：

(5)

式中：le為等效管長；V為空腔容積；Vte為等效管道容積；c為介質在一定溫度下的聲速。

實際工作中，受條件所限需要使用引壓導管測量脈動壓力時，為降低導管空腔對測量的影響，提高響應頻率，可以選擇用充氣導管和充液導管兩種方式。

1)充氣引壓導管

在試驗中，對氣體(包括低壓燃氣)的壓力測量可以采用充氣引壓導管(一般充滿空氣或氮氣)。

阻尼比ξ≤1時，導管對階躍壓力的響應會產生振蕩和過沖；ξ>1時，導管對階躍壓力的響應遲緩，在階躍壓力作用下，導管輸出響應按指數規律趨近穩定值。導管越長響應頻率越低，阻尼越大。由于長的充氣導管需要一定充填時間，對建壓過程有較大影響。這兩種情況不適合測量發動機起動和關機壓力變化過程，也不適合應用于試驗時間較短的試驗中。

2)充液引壓導管

在試驗中，對腐蝕性液體和高壓燃氣的壓力測量，一般可采用充有液體的引壓導管。該方式的響應頻率比同等條件的充氣導管高。但是充液導管(如充水或酒精)的阻尼比ξ≤1，而且在發動機試驗過程中，脈動壓力容易在引壓導管內激起振蕩。而且導管較長時，注液過程中很容易混入氣體形成死腔，在階躍壓力作用下將產生難以預計的響應特性。此外，對于低溫壓力源或處于低溫條件下的壓力測量，充液導管容易因為液體結冰導致堵塞。在建立脈動壓力測量系統時需要充分考慮上述不利因素。

傳感器齊平安裝、使用長液引壓管和充氣引壓管三種方式建壓過程時間-幅值圖,如圖5所示。

圖5 傳感器不同安裝方式下的建壓過程圖

通過本章節理論和圖5中三種安裝方式下建壓時間的分析可以得出以下結論。

1)建立脈動壓力測量系統時必須考慮傳感器安裝方式。齊平安裝的方式建壓時間最短，氣液充填方式短管連接方式的建壓時間最長。

2)如果采用轉接座的連接方式，需要給出包括傳感器在內的整個裝置的頻率特性。

3)受條件限制需要使用測壓導管時，應盡量減少測壓導管的長度以提高系統的固有頻率。

4)連接導管內不能有氣液混合介質。

5)為兼顧阻尼比與系統固有頻率，需要選擇合適的測壓導管橫截面積。

4 測量數據分析

4.1 測量系統組成

在某型號發動機試驗中，穩態壓力測量系統組成如圖1所示。測壓管長1.28 m，內徑4 mm，采集系統的采樣率為1 kHz/s，推力室穩態壓力參數名稱：Po2。脈動壓力測量系統組成圖2所示。脈動壓力參數名稱：Pos2。采集系統的采樣率為10 kHz/s。脈動壓力傳感器采取齊平安裝的方式。采用Kulite公司的CT-375-5000型高溫脈動壓力傳感器。傳感器工作頻率、輸入輸出阻抗、工作溫度范圍和耐沖擊能力等指標滿足試驗任務書的要求。

穩態和脈動壓力測量系統通過同步時鐘啟動信號(V0)指令實現同步采集數據。

4.2 數據分析

以啟動信號(V0)由0 V階躍為5 V的時刻作為點火試驗的時間零點，選取第21 s至22 s內Po2和Pos2的數據進行分析。脈動壓力全程數據如圖6所示。Po2和Pos2的數據分別如圖7、8所示。

圖6 脈動壓力Pos2全程數據圖

圖7 穩態壓力Po2局部數據圖

圖7中，由于穩態壓力系統的采樣率和傳感器頻響低等因素，Po2的波形相對較為平緩、光滑，沒有反映出推力室內壓力劇烈變化的特性。與脈動壓力的數據相比，系統沒有捕捉到推力室存在的壓力突變的真實情況。圖8中，脈動壓力系統由于頻率響應快，采樣率高等原因，數據的急劇波動真實反映了推力室壓力劇烈振蕩的情況。從壓力幅值上分析，壓力幅值的最大變化量達到1.380 MPa。尤為重要的是，圖6、圖8清晰地反映了推力室內壓力突變點的情況。

圖8 脈動壓力Pos2局部數據圖

根據2.2節中FFT和小波分析方法的特點，為了分析發動機的燃燒狀態，結合推力室振動測點的數據，采用FFT和小波包分解兩種方法分析脈動壓力數據在時域和頻域內的特征信息。

1)FFT分析

FFT分析過程中，窗函數的選擇直接影響頻譜分析的結果。常見的窗函數有Hamming窗、Hanning窗、矩形窗和Bartlett窗。窗函數的選擇需要根據采集數據的特征，結合各窗函數最大的衰減速度、主瓣寬度和最小的旁瓣峰值等特征進行選取。Hanning窗主瓣寬、旁瓣峰值低、衰減速度快和能有效減少頻譜泄漏的優點，本文采用Hanning窗進行數據分析。

為了能夠清晰觀察脈動壓力各頻率段內的情況，分別列出0～5000 Hz和0～12500 Hz頻率段的分析結果,分別如圖9、10所示。

試車中，發動機的燃燒狀態能夠通過振動表現出來。振動數據中包含了發動機工作狀態的重要信息。分別選取推力室1#和2#振動塊上軸、徑、切三個方向共計8個振動測點的數據進行FFT分析，對比振動測點與脈動壓力Pos2幅頻特性的相關性，結果見表1。

表1 振動測點與脈動壓力幅頻特性關系

注：1)√表示在振動數據FFT分析的幅值峰值所在頻率值與Pos2吻合；

通過圖9、圖10和表1的分析數據可以看出，在4511 Hz、5395 Hz和10795 Hz的頻率點，脈動壓力數據的頻譜信息較全面地體現了推力室脈動壓力在時域和頻率上的特征。尤其在發動機試車的主要關注頻率段，脈動壓力數據的頻譜分析的峰值較好地吻合了推力室軸、徑和切向振動數據頻譜分析結果。在發動機系統固有頻率(884 Hz)的6倍頻和12倍頻，推力室徑向和切向振動頻譜和脈動壓力頻譜的幅值峰值-頻率信息有多個重合點。這表明在徑向和切向，推力室的振動非常劇烈，因此可以推斷發動機在徑向和切向上產生了不穩定燃燒。

圖10 脈動壓力Pos2(0～12500 Hz)頻譜分析圖

2)小波包變換

采用小波包變換分析脈動壓力數據主要分為以下步驟[15-18]:

(1)采用小波包分解對原始數據進行去噪處理。選定合適小波基，分解層數，閾值等。

(2)選定合適的小波包基波。根據Shannon信息熵標準選定合適的基波。

(3)選定小波基函數類型和分解層數。

(4)信號的小波包分解、重構。

(5)分析各高、低頻系數的特征。

(6)數據驗證。根據分析結果，結合其他測量參數和分析方法對小波包變換的結果進行驗證，提取特征信息。

根據各類型小波基的特點[18]，本文選定Sym6小波，自選閾值法(閾值thr=9.8574)，分解層數分別為3～5層，對原始數據進行去噪處理，去噪效果如圖11所示。

圖11 小波包分解去噪效果圖

引入信噪比作為去噪效果的評價指標。工程應用中通常將信噪比、相關系數、均方根誤差作為去噪效果的評價指標。信噪比是信號功率與噪聲功率的比值，比值越大說明去噪的效果越好。通過計算，3～5層分解去噪后數據的信噪比見表2。

表2 3～5層分解數據信噪比結果

從表2中可以看出，3層分解后數據的信噪比最大，4、 5層分解的信噪比值依次遞減。表明小波包分解去噪時，分解層數越多，在消除噪聲的同時也過多地去除了原始信號中的有用信息。為最大程度保留原始數據中的有用信息，采用3層分解去噪。

根據Shannon信息熵標準和Wicherhauser樹狀分解重構算法[19]對去噪后的數據進行3層分解，選擇DB5小波基波對信號進行分解。Wicherhauser樹狀分解過程如圖12所示。

從圖12中可以看出，在第3層分解中將脈動壓力數據采樣頻率(10 kHz/s)分成8個頻率段，分解層對應頻率段見表3。分解后(3，0)～(3，7)節點的高、低頻系數圖如圖13所示。

圖12 Wicherhauser樹狀分解過程圖

表3 Wicherhauser樹狀分解頻帶信息表

圖13 (3,0)～(3,7)節點的高、低頻系數圖

從圖13中可以分析得出，與節點(3，1)～(3，7)相比，節點(3，0)的系數值較大。節點(3，0)對應的是(0～1250)Hz的中、低頻段，說明在該頻率段脈動壓力所包含的能量較大。從圖8(26.6～27.6)s數據波動情況和圖13中(3，0)節點的系數值波動趨勢分析，推力室內脈動壓力幅值大致在(7.90～8.30)MPa范圍內波動(偶有壓力突變尖峰)且呈現周期性、平穩波動的壓強振蕩特征趨勢。說明在該試車時間段內隨著推進劑燃燒對壓強振蕩響應，燃燒產生的能量持續注入推力室，引起脈動壓力劇烈振蕩。中、低頻段的影響在推力室振動測點的頻譜分析數據中應該能夠得到體現。為驗證該結論，對推力室3#振動塊上軸向(ab1-1)、徑向(ab1-2)和切向(ab1-3)振動測點進行FFT頻譜分析，分析結果分別如圖14所示。

圖14 推力室3#振動塊軸、徑、切向振動數據(0～1250 Hz)段頻譜分析圖

從圖14的頻譜分析圖中，在(0～1250)Hz的中、低頻段，軸向(ab1-1)頻譜曲線較為平緩，對應的峰值幅值遠小于徑向和切向對應點的幅值。徑向和切向測點則出現了多個波動尖峰，二者在多個頻率點基本呈現同步峰值特征。在該頻率段內，二者的功率譜也遠大于軸向測點的功率譜。從上述分析可以判斷在該頻率段推力室徑向和切向的振動較為劇烈，從而驗證了前文的推斷。

5 結 論

通過對某型號火箭發動機試驗中脈動壓力測量技術的探索，論述了脈動壓力測量系統建立方法和相關影響因素。以該型號發動機推力室脈動壓力和振動數據為基礎，分別采用FFT分析和小波包分解方法對數據進行分析。通過分析脈動壓力和振動數據在頻域上的吻合特征以及脈動壓力數據在中、低頻段的能量分布特征推斷該型號發發動機在徑向和切向上產生了不穩定燃燒。

目前，脈動壓力測量技術和數據分析方法已經廣泛應用于本單位多種型號的液體火箭發動機和其他預研型號組合件試驗，如單噴嘴、液氧甲烷縮比組合件試驗的脈動壓力參數測量中，為型號設計人員研究發動機/組合試驗件的燃燒狀態提供了強有力的數據支撐，并建立了本單位的脈動壓力測量工藝規范。