張建彪,楊永富,徐化賓,舒士琪
(1.山東省路橋集團有限公司,山東 濟南 250021;2.山東省交通科學研究院,山東 濟南 250031;3.山東建筑大學 交通工程學院,山東 濟南 250101)
花崗巖具有力學強度高、耐磨性好、耐疲勞性強等優點,但與瀝青的黏附性較差,導致花崗巖瀝青混合料水穩定性不足,嚴重制約了花崗巖在瀝青路面的應用推廣[1-3]。為提高花崗巖與瀝青的黏附性,國內外專家學者對其進行了深入研究[4-10],例如,使用抗剝落劑對瀝青進行改性,通過堿性材料代替部分礦粉以及利用石灰水溶液處理花崗巖集料表面等,并從微觀和宏觀性能方面分析了不同抗剝落劑對花崗巖與瀝青的改善效果,但缺乏對花崗巖瀝青混合料復合結構在高溫多雨環境下的研究。圍繞花崗巖瀝青混合料的路用性能,設計六種抗剝落方案,通過室內馬歇爾試驗,綜合評價不同抗剝落措施在改善花崗巖瀝青混合料水穩定性、高溫性能和低溫性能方面的作用,為雙層花崗巖瀝青混合料路用性能評價提供依據。
1.1.1 70#-A 道路石油瀝青
選用70#-A道路石油瀝青作為基質瀝青,各項性能指標的檢測結果見表1。

表1 70#-A道路石油瀝青技術性能
1.1.2 SBS聚合物改性瀝青
SBS聚合物改性瀝青各項性能指標檢測結果見表2。

表2 SBS聚合物改性瀝青技術性能
1.1.3 硅烷偶聯劑
選用KH-550硅烷偶聯劑,為棕黃色透明液體,呈堿性,分子量為220,密度為0.942 g/cm3,沸點為215 ℃,與瀝青有較好的相容性,對提高瀝青和集料的黏附性起到了重要的作用[11]。
1.1.4 青川巖瀝青
依據《巖瀝青路用技術要求》(DB 37/T-25—2014)要求進行了青川巖瀝青性能檢測[7],性能指標見表3。

表3 青川巖瀝青性能指標
1.1.5 界面聯結劑
界面聯結劑為白色粉末,其化學穩定性好,分散性較佳,可溶于芳香烴;無毒性,無腐蝕性,無起霜和黏膜現象,制品的表面光澤性好,界面聯結劑的性能指標見表4。

表4 界面聯結劑性能指標
通過瀝青混合料馬歇爾配合比試驗,得出AC-10和AC-16兩種瀝青混合料的礦料最優級配,見圖1。AC-10的最佳油石比為5.3%,AC-16的最佳油石比為4.9%。

圖1 AC-10和AC-16礦料級配
用于花崗巖瀝青混合料的抗剝落方案見表5。

表5 抗剝落方案
對六種改善措施的AC-16和AC-10混合料進行浸水馬歇爾試驗,試驗結果見圖2、圖3。

圖2 AC-16浸水馬歇爾殘留穩定度

圖3 AC-10浸水馬歇爾殘留穩定度
根據殘留穩定度指標,各抗剝落措施的花崗巖瀝青混合料浸水馬歇爾殘留穩定度均滿足規范要求[12],方案排序:方案4>方案6>方案3>方案2>方案5>方案1,即界面聯結劑的抗剝落效果最佳,偶巖復合改性瀝青次之,硅烷偶聯劑和青川巖瀝青兩種抗剝落劑的加入大幅度提高了花崗巖瀝青混合料的水穩定性。
小梁彎曲試驗下花崗巖瀝青混合料低溫開裂性能試驗結果見圖4、圖5。

圖5 AC-16 彎拉應變
由圖4、圖5可以得出,各抗剝落措施的花崗巖瀝青混合料AC-10與AC-16低溫彎曲性能均滿足規范要求[12],其中SBS改性瀝青低溫性能最好,巖改瀝青措施的低溫性能最差,說明青川巖瀝青的加入使瀝青質含量變大,硬度升高,進而增加高溫性能,但因其硬度大,反而降低了其低溫性能。
對各抗剝落措施方案分別進行車轍試驗,測定其動穩定度,試驗結果見圖6、圖7。

圖6 AC-10 動穩定度

圖7 AC-16 動穩定度
由圖6、圖7看出,不同抗剝落措施花崗巖瀝青混合料AC-10與AC-16的動穩定度有相似的規律,均滿足規范要求[12]。以AC-10高溫性能進行分析,方案1(基質瀝青)的高溫性能最差,其動穩定度僅為2 971次/mm,方案3(SBS改性瀝青)的動穩定度最大,方案6(偶巖復合改性瀝青)的高溫抗車轍能力高于青川巖瀝青單一抗剝落措施,這是由于硅烷偶聯劑和青川巖瀝青兩種抗剝落劑作用的疊加。
(1)青川巖瀝青與花崗巖吸附力強,硅烷偶聯劑的有機官能團與花崗巖集料相結合,從而使集料表面有機化,提高了瀝青與集料的黏附性,改善了瀝青混合料的抗剝落性能。(2)硅烷偶聯劑和巖瀝青兩種抗剝落措施的疊加既彌補了硅烷偶聯劑耐久性差易分解的缺陷,還彌補了青川巖瀝青脆性大低溫抗裂性差的缺點。偶巖復合改性瀝青顯著改善了花崗巖瀝青混合料的水穩定性,并且較顯著地提高了混合料的高溫穩定性和低溫抗裂性能,優先推薦其作為花崗巖瀝青混合料的抗剝落措施。(3)界面聯結劑可顯著提高花崗巖瀝青混合料的水穩定性,但高溫性能差。消石灰粉替代部分礦粉的花崗巖SBS改性瀝青混合料,具有優異的高、低溫性能,但水穩定性一般,明顯弱于界面聯結劑和偶巖復合改性瀝青。(4)在后續研究中,開展各抗剝落措施與花崗巖集料的黏附性評價、混合料路用性能優劣的機理分析,以期提高花崗巖瀝青混合料的耐久性和應用范圍。