煤直接液化殘渣和廢食用油復合改性瀝青及混合料性能研究

陳建友

(青海省交通檢測有限公司，青海 西寧 810003)

0 引言

煤直接液化殘渣(direct coal liquefaction residue，DCLR)和廢食用油(waste cooking oil，WCO)已經成為我國工業和食品業主要廢棄物之一。DCLR是煤炭提純過程中產生的副產品，其成分與道路石油瀝青相似[1]。WCO是高溫反復使用后形成的廢棄油脂，WCO主要成分為輕質油分和芳香烴，這些也是石油瀝青主要成分之一[2]。因此，將DCLR和WCO摻入瀝青中用于修建瀝青路面是利用這兩種廢棄物的有效方法之一。據交通運輸部統計，我國每年約消耗石油瀝青2 200～2 400萬噸[3]，如果實現DCLR和WCO雙重改性瀝青并用于鋪筑路面工程，每年可消耗大量的DCLR和WCO。

Yang等研究表明DCLR可替代特立尼達湖瀝青作為改性劑[1]，將DCLR摻入基質瀝青后，瀝青的分子結構、組分等并沒有發生變化[4]，并且相容性很好[5]，但是當DCLR摻量超過一定含量時，瀝青與DCLR的相容性以及性能指標都急劇下降[5]。劉雨晴等研究表明，WCO摻量宜不大于12%，過量的WCO會降低瀝青與集料之間的黏附性，降低瀝青混合料的水穩定性能，且對低溫性能也不利[2]。武昊發現隨著DCLR摻量提高，DCLR與瀝青的相容性降低，當使用70#瀝青時，DCLR摻量宜低于8%[5]。DCLR可提升瀝青及瀝青混合料的高溫性能，但對低溫性能有所損害[6-9]，DCLR可提高瀝青的黏聚力、改善瀝青與集料的黏附性[9]，提升瀝青混合料的水穩定性能[10]。對DCLR改性瀝青研究難點主要在于如何消除其對低溫抗裂性能的損害，添加增容劑復合改性是目前主要的研究方向，如采用硅烷偶聯劑、苯甲醛、二甲苯、環氧大豆油等[11-12]，可有效提高DCLR改性瀝青的低溫延性。

WCO的主要成分是輕質油分和芳香烴，目前國內外道路工程行業主要用WCO作為再生劑使用。Dugan等[13]研究表明，廢植物油作為再生劑可顯著降低老化瀝青的黏度、低溫等級溫度以及抗疲勞開裂能力。Devulapalli等[14]研究發現添加6%的WCO可顯著提高40%RAP再生瀝青混合料的凍融劈裂比。WCO4組分試驗結果表明，WCO主要組分為飽和分、芳香分和膠質，可以增加老化瀝青中的輕質油分含量，降低瀝青質含量，使膠體結構趨向溶膠型，同時也可以改善再生瀝青混合料的低溫性能、水穩定性能及疲勞性能[2]。曾飛等[15]采用WCO直接改性瀝青，發現WCO可顯著改善瀝青的低溫性能，但是對高溫性能不利。為克服添加WCO高溫性能不足的特點，通常選擇復合改性的方法提升高溫性能，如添加橡膠粉、SBS聚合物等[16-17]。

對比DCLR和WCO改性瀝青后的性能變化可以發現，兩者改性瀝青性能優缺點正好互補。DCLR中主要含有瀝青質，瀝青混合料的高溫性能得到改善，低溫性能變差，而WCO主要含有油分和芳香分，改善瀝青混合料的低溫性能。因此，如果將DCLR和WCO對瀝青復合改性，既可以彌補單一改性瀝青性能的缺陷，還可以增加廢棄物的使用量。何亮證明環氧大豆油可以提高DCLR改性瀝青的低溫性能[11]，證實DCLR/WCO復合改性瀝青具有可行性?；诖?，本研究對DCLR/WCO復合改性瀝青性能進行探索，首先對DCLR/WCO復合改性瀝青的溫度敏感性、高低溫性能和流變性能進行測試分析，其次對DCLR/WCO復合改性瀝青混合料的路用性能進行驗證，為后續DCLR/WCO復合改性瀝青的進一步研究作參考。

1 驗原材料與方法

1.1 試驗原材料

1.1.1 基質瀝青

基質瀝青采用SK70#基質瀝青，根據《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》(JTG E20—2011)測出其主要技術指標，如表1所示。

表1 基質瀝青基本性能指標Tab.1 Basic performance indicators of asphalt

1.1.2 DCLR

DCLR來源于某能源股份有限公司，其基本性質如表2所示。

表2 DCLR基本性質Tab.2 Basic properties of DCLR

1.1.3 WCO

WCO來源于某油條店多次煎炸后的大豆油，其基本性質見表3。

表3 WCO基本性質Tab.3 Basic properties of WCO

1.1.4 集料

粗細集料均為石灰巖，集料根據粒徑分為0～3，3～5，5～10 mm和10～15 mm這4擋。以2.36 mm為粗細集料的分界線，粗集料的技術指標如表4所示，細集料和礦粉的技術指標如表5所示。

表4 粗集料的技術指標Tab.4 Technical indicators of coarse aggregate

表5 細集料的技術指標Tab.5 Technical indicators of fine aggregate

1.2 改性瀝青制備工藝

參考已有的研究結果，本研究選取摻量5% DCLR和5% WCO改性瀝青，以及5% DCLR+5% WCO復合改性瀝青，以此探討改性后瀝青與瀝青混合料的性能。研究表明，如果將DCLR直接加入基質瀝青中，有少量DCLR沉淀在底部，而首先將DCLR加熱到熔融狀態，再改性瀝青，可明顯提高改性瀝青質量穩定性[6]。因此，本研究制備改性瀝青時，首先將DCLR加熱至熔融狀態，再倒入基質瀝青中高速剪切。DCLR改性瀝青的制備過程如圖1(a)所示。WCO改性瀝青的制備過程如圖1(b)所示。DCLR/WCO復合改性瀝青的制備過程如圖1(c)所示。

圖1 改性瀝青制備工藝Fig.1 Preparation technology of modified asphalt

1.3 試驗設計與方法

1.3.1 瀝青膠結料性能試驗

對基質瀝青、DCLR改性瀝青、WCO改性瀝青和5%DCLR/5%WCO復合改性瀝青的溫度敏感性、高溫性能、低溫性能以及流變性能進行測試。測試方法包括：(1)針入度試驗：分別測試15 ℃，25 ℃和30 ℃瀝青試樣的針入度，測試方法參照規范(JTGE20—2011)，以針入度指數PI評價瀝青的溫度敏感性，以當量軟化點T800評價瀝青的高溫性能，以當量脆點T1.2評價瀝青的低溫性能，測試方法參照規范(JTGE20—2011)。(2)軟化點試驗：測試初始溫度為5 ℃，水溫上升速度為5 ℃/min，測試方法參照規范(JTGE20—2011)，以軟化點評價瀝青的熱穩定性能。(3)延度試驗：試驗溫度為10 ℃，拉伸速度為5 cm/min，測試方法參照規范(JTGE20—2011)，以延度評價瀝青的延展性能。(4)動態剪切流變試驗：當試驗溫度為52，58，64，70 ℃時，試驗方法參照規范(AASHTO T 315—2020)[18]，以復數剪切模量G*、相位角δ和抗車轍因子G*/sinδ評價瀝青的高溫流變性能。當試驗溫度為19，22，25，28，31 ℃時，試驗方法參照規范(AASHTO T 315—2020)[18]，以疲勞因子G*·sinδ評價瀝青的中溫流變性能。(5)彎曲梁流變試驗：試驗溫度為-6，-12和-18 ℃，試驗方法參照規范(AASHTO T313—2005)[19]，以勁度模量S和蠕變速率m評價瀝青的低溫流變性能。

1.3.2 瀝青混合料性能試驗

以AC-13級配中值為設計級配，如圖2所示。分別以4種瀝青制作瀝青混合料，測試其路用性能。試驗前，先以馬歇爾設計法獲得基質瀝青混合料、DCLR改性瀝青混合料、WCO改性瀝青混合料和5%DCLR/5%WCO復合改性瀝青混合料的OAC1分別為4.83%，5.48%，4.55%和5.02%，OAC2分別為5.12%，5.14%，4.97%和5.27%，確定的最佳油石比分別為5.0%，5.3%，4.8%和5.1%，然后對4種瀝青混合料的路用性能進行測試。由于制作混合料時，集料加熱溫度較高，WCO的輕質組分容易揮發，降低了復合改性瀝青中WCO的摻量，同時為驗證WCO摻量是否超過峰值反而降低瀝青混合料的水穩定性能，因而增加5%DCLR+7%WCO復合改性和5%DCLR+9%WCO復合改性瀝青混合料性能的測試。為書寫方便，3種復合改性瀝青混合料分別以5D+5W，5D+7W，5D+9W表示，其中數字表示摻量的百分比，字母D表示DCLR，字母W表示WCO。5D+7W和5D+9W復合改性瀝青混合料的油石比與5D+5W復合改性瀝青混合料相同。

圖2 瀝青混合料的設計級配Fig.2 Design gradation of asphalt mixture

路用性能試驗方法包括：(1)高溫穩定性：以車轍試驗作為瀝青混合料高溫穩定性的試驗方法，測試方法參照規范(JTG E20—2011)，以動穩定度作為評價指標。(2)低溫抗裂性能：以低溫小梁彎曲試驗作為瀝青混合料低溫抗裂性能的試驗方法，測試方法參照規范(JTG E20—2011)，以破壞應變作為評價指標。(3)水穩定性能：以浸水馬歇爾試驗和凍融劈裂試驗作為瀝青混合料水穩定性的試驗方法，測試方法參照規范(JTG E20—2011)，分別以馬歇爾殘留穩定度和凍融劈裂強度比作為評價指標。

2 試驗結果與分析

2.1 瀝青膠結料性能試驗結果

2.1.1 常規性能指標

經過DCLR，WCO和DCLR/WCO復合改性后的瀝青的針入度、延度和軟化點如表5所示。從表5可以看出，加入DCLR后，瀝青的針入度和延度分別降低了21.4%和72.9%，軟化點升高了11.9%，說明添加DLCR后瀝青的標號降低；加入WCO后，瀝青的針入度和延度分別增大了38.9%和35.7%，軟化點降低了14.9%，說明添加WCO后瀝青的標號提升，這與曾飛等[15]試驗結果類似。對比DCLR/WCO復合改性瀝青和DCLR改性瀝青可以發現，針入度和延度分別增加了43.0%和18.4%，軟化點降低了14.8%；對比DCLR/WCO復合改性瀝青和WCO改性瀝青可以發現，針入度和延度分別減少了19.1%和43.2%，軟化點增加了12.1%，由此證實了DCLR和WCO具有調和作用，并且摻量5%的DCLR/WCO復合改性瀝青接近于70#瀝青的指標要求。

圖3 瀝青的性能指標Fig.3 Performance indicators of asphalt

2.1.2 感溫性能

以針入度指數PI評價瀝青的溫度敏感性，針入度指數PI越大，瀝青的溫度敏感性越小。經過DCLR，WCO和DCLR/WCO復合改性后的瀝青的針入度指數PI如圖4所示。從圖4可以看出，添加WCO后，瀝青的針入度指數與基質瀝青相比有所降低，說明WCO增大了瀝青的感溫性能，其原因是WCO中的油分較多，降低了瀝青的分子量，分子量小的物質活化能更低，更容易受溫度的影響。添加DCLR之后，瀝青的針入度指數相比基質瀝青增大，說明DCLR降低了瀝青的感溫性能，其原因可能是DCLR中的瀝青質增加了瀝青的分子量，分子量大的物質活化能更大，降低了其受溫度的影響。添加DCLR/WCO復合改性后，瀝青的針入度指數介于DCLR和WCO改性瀝青之間，比基質瀝青稍高，說明兩種改性劑可以相互調和配制感溫性能與基質瀝青相當的瀝青。從圖4還可以看出，DCLR/WCO復合改性瀝青針入度指數在-2～2范圍內，屬于溶凝膠型結構，可以作為道路瀝青使用[20]，說明將DCLR/WCO復合改性瀝青用于鋪筑瀝青路面是可行的。

圖4 瀝青的針入度指數Fig.4 Penetration index of asphalt

2.1.3 高溫性能

采用當量軟化點T800評價瀝青的高溫性能，4種瀝青的當量軟化點如圖5所示。曾夢瀾等[21]研究表明，當量軟化點與PG高溫等級有很好的相關性，當量軟化點越高，其高溫性能越好。從圖5可以看出，添加WCO后，瀝青的當量軟化點降低了約7.8%，高溫性能降低，其原因是WCO油中的輕質組分含量較高，充當了瀝青膠體之間的潤滑劑，降低了瀝青的黏聚力，因而高溫性能下降。當添加DCLR后，瀝青的當量軟化點增大了約6.4%，高溫性能提高，其原因是添加DCLR后瀝青向凝膠結構轉化，瀝青膠體之間的潤滑作用減弱，黏聚力增大，因而高溫性能提升。當DCLR/WCO復合改性后，瀝青的當量軟化點與基質瀝青相當，說明其高溫性能與70#瀝青相當。

圖5 瀝青的當量軟化點Fig.5 Equivalent softening point of asphalt

沈金安[22]根據地區氣候特點提出了瀝青最低當量軟化點要求，對照DCLR/WCO復合改性瀝青的當量軟化點可以發現，雖然當量軟化點相比DCLR改性瀝青有所降低，但5%摻量的DCLR/WCO復合改性瀝青高溫性能依然滿足夏炎熱地區的使用要求。

2.1.4 低溫性能

采用當量脆點評價瀝青的低溫抗裂性能，4種瀝青的當量脆點如圖6所示。曾夢瀾等[21]研究表明，當量脆點與PG低溫等級相關性很好，當量脆點越低，其低溫等級越低，抗裂性能越好。從圖6可以看出，添加WCO后，其當量脆點降低了約7.7%，低溫性能變好，原因是WCO中的飽和分和芳香分含量較高[2]，增加了瀝青膠團之間的潤滑作用，低溫抗裂性能提升。當添加DCLR后，瀝青的當量脆點增大了約9.6%，低溫性能降低，其原因是添加DCLR后瀝青向凝膠結構轉化，瀝青變脆，低溫性能下降。當DCLR/WCO復合改性后，瀝青的當量脆點與基質瀝青相當，說明DCLR/WCO復合改性瀝青的低溫性能與基質瀝青相當。

圖6 瀝青的當量脆點Fig.6 Equivalent brittle point of asphalt

沈金安[22]根據地區氣候特點提出瀝青的當量脆點要求，對照DCLR/WCO復合改性瀝青的當量脆點可以發現，雖然當量脆點相比WCO改性瀝青有所提高，但5%摻量的DCLR/WCO復合改性瀝青低溫性能依然可以滿足冬寒區的使用要求。

2.1.5 流變性能

(1)高溫流變性能

4種瀝青的高溫復數模量和相位角如圖7所示。從圖7可以看出，4種瀝青的復數模量均隨溫度升高而降低，相位角均隨溫度升高而下降。添加WCO后，瀝青的復數模量降低，相位角增大，說明增加WCO使得瀝青流動性增強，黏性成分增多。添加DCLR后，瀝青的復數模量增大，相位角降低，說明添加DCLR使得瀝青的流動性降低，彈性成分增加。添加DCLR/WCO復合改性后，復數模量比基質瀝青稍高，相位角比基質瀝青稍小。

圖7 瀝青的高溫復數模量和相位角Fig.7 High temperature complex modulus and phase angle of asphalt

采用抗車轍因子G*/sinδ評價瀝青的高溫抗變形能力，車轍因子越大，瀝青高溫抗變形能力越強[18]，4種瀝青的車轍因子如圖8所示。從圖8可以發現，添加WCO后，瀝青的抗車轍因子降低，說明其高溫抗變形能力降低，而添加DCLR后，瀝青的抗車轍因子提高，說明其高溫抗變形能力增強，這些試驗結果與當量軟化點試驗結果類似。當添加DCLR/WCO復合改性后，其抗車轍因子介于DCLR改性瀝青與WCO改性瀝青之間，且比基質瀝青稍高，說明其抗變形能力比基質瀝青稍好。

圖8 瀝青的抗車轍因子Fig.8 Anti-rutting factor of asphalt

(2)中溫流變性能

以疲勞因子G*·sinδ評價瀝青的中溫流變性能，疲勞因子越小，說明瀝青在中溫變形耗散能量越多，產生越多微裂紋，其抗疲勞性能越差。4種瀝青的疲勞因子如圖9所示。從圖9可以看出，添加WCO后，其疲勞因子較基質瀝青變小，說明瀝青的抗疲勞性能變好，原因是一方面WCO中的輕質組分更多，降低了瀝青的復數模量；另一方面輕質組分增加了瀝青了黏性成分，耗散能量的能力更強。添加DCLR后，其抗疲勞因子較基質瀝青增大，其抗疲勞性能降低，原因是DCLR中含有更多的瀝青質，增加了瀝青的模量，同時芳香分等輕質組分也少，瀝青的黏性成分降低，所以耗散能量的能力降低；添加DCLR/WCO復合改性后，其疲勞因子介于DCLR改性瀝青與WCO改性瀝青之間，比基質瀝青稍高，說明其抗疲勞性能比基質瀝青稍差，雖然如此，但是在整個測試溫度范圍內(除19 ℃)，都滿足規范(AASHTO T 315—2020)對疲勞因子不超過5 000 kPa的要求[18]。

圖9 瀝青的疲勞因子Fig.9 Fatigue factor of asphalt

(3)低溫流變性能

采用彎曲勁度模量S和蠕變速率m評價瀝青的低溫流變性能，低溫勁度模量越小，蠕變速率越大，其低溫性能越好[19]。4種瀝青的彎曲勁度模量S和蠕變速率m如圖10所示。從圖10可以看出，添加WCO后，瀝青的勁度模量變小，蠕變速率增大，說明其低溫流變變好，有利于低溫抗裂性能，其原因同樣與WCO含有更多的飽和分和芳香分有關。添加DCLR后，瀝青的勁度模量增大，蠕變速率變小，說明其低溫抗裂性能變差，其原因也與DCLR中含有更多的瀝青質有關。添加DCLR/WCO復合改性后，瀝青的勁度模量比DCLR改性瀝青更低，蠕變速率更大，說明其低溫抗裂性能得到改善。參照規范(AASHTO M 320—2010)確定DCLR/WCO復合改性瀝青和基質瀝青的臨界溫度[23]，可以得到DCLR/WCO復合改性瀝青的臨界溫度為-13.8 ℃，基質瀝青的臨界溫度為-15.3 ℃，雖然復合改性后臨界溫度增高，但兩者低溫等級相同都是-22 ℃。

圖10 瀝青的勁度模量和蠕變速率Fig.10 Stiffness modulus and creep rate of asphalt

2.2 瀝青混合料性能試驗結果

2.2.1 高溫性能

采用動穩定度評價6種瀝青混合料的高溫抗車轍性能，試驗結果如圖11所示。從圖11可以看出，與基質瀝青混合料相比，添加WCO后，瀝青混合料的動穩定度約下降了27.6%，說明高溫性能下降，其原因是WCO中的輕質組分過多，降低了瀝青在高溫時的黏聚力，致使WCO改性后高溫抗車轍能力不足；當添加DCLR之后，瀝青混合料的動穩定度提高了47%，說明其高溫性能提升，其原因是DCLR中的瀝青質含量較多，高溫時瀝青的黏聚力較大，高溫的抗車轍能力提高。當DCLR/WCO復合改性后，瀝青混合料的動穩定度介于WCO和DCLR改性瀝青混合料之間，說明復合改性后可以調和兩種廢棄物對瀝青混合料高溫性能的影響，并且其動穩定度相比于基質瀝青混合料均得到提高。對比3種DCLR/WCO復合改性瀝青混合料的動穩定度可以發現，隨著WCO含量的增加，動穩定度逐漸降低，5D+7W的動穩定度比5D+5W下降了5.1%，下降幅度較小，原因是因為混合料拌和過程中集料加熱溫度較高，WCO中有較多的輕質組分揮發，所以動穩定度下降幅度較??；而5D+9W的動穩定度比5D+5W下降了28%，降低幅度較大，也就是說雖然揮發的輕質組分較多，但是過量的WCO會造成高溫性能的大幅下降，也說明了復合改性時5%DCLR摻量下的WCO摻量不宜過大，否則WCO對高溫性能的削弱作用會超過DCLR對高溫性能的提升作用，造成瀝青混合料高溫性能可能不足的問題。

圖11 瀝青混合料高溫性能Fig.11 High temperature properties of asphalt mixtures

2.2.2 低溫抗裂性能

采用低溫小梁的破壞應變評價6種瀝青混合料的低溫抗裂性能，試驗結果如圖12所示。從圖12可以看出，添加WCO后，瀝青混合料的破壞應變比基質瀝青混合料提升了約23.6%，說明其低溫抗裂性能提高，原因是WCO降低了瀝青混合料的模量，提高了瀝青混合料的應力松弛性能，因此瀝青混合料量的柔韌變形能力更好。添加DCLR后，瀝青混合料的破壞應變只有約1 600 με，比基質瀝青混合料的破壞應變小，已經不能滿足《公路瀝青路面設計規范》(JTG D50—2017)對瀝青混合料破壞應變的要求，原因是DCLR在瀝青中不完全相容，微觀層面上DCLR改性瀝青存在一些聚集的DCLR小顆粒[12]，這些DCLR小顆粒容易產生應力集中，造成破壞應變下降。當WCO和DCLR復合改性后，瀝青混合料的低溫破壞應變比DCLR改性瀝青混合料分別提高了11%，19%和28%，其原因是WCO中的芳烴油，可以促進DCLR顆粒與基質瀝青的相容性，減少了DCLR顆粒的聚集，讓DCLR細化且分散更加均勻[12]，應力集中現象減弱。對比3種DCLR/WCO復合改性瀝青混合料的試驗結果可以發現，破壞應變隨著WCO摻量增加而增大，分別增大了6.9%和15.2%，都滿足《公路瀝青路面設計規范》(JTG D50—2017)對冬冷區瀝青混合料破壞應變不低于2 000 με的要求，說明就低溫性能而言，有進一步增加DCLR含量以達到消耗更多廢棄物的潛力。

圖12 瀝青混合料的低溫性能Fig.12 Low temperature properties of asphalt mixtures

2.2.3 水穩定性能

采用馬歇爾殘留穩定度和凍融劈裂強度比作為6種瀝青混合料水穩定性的評價指標，試驗結果如圖13所示。從圖13可以看出，當以馬歇爾殘留穩定度為水穩定性評價指標時，摻加WCO后，其殘留穩定度相比于基質瀝青混合料提升了約7.8%，說明其抗水損害的能力提升，同時也說明選取5%的WCO摻量合理，因為當WCO摻量超過某一含量后會降低瀝青與集料的黏附性[2]；當摻加DCLR改性后，其殘留穩定度相比于基質瀝青混合料增大了約8.3%，抗水損害能力提高，其原因是DCLR可提高瀝青與集料之間的黏附性，同時也可提高瀝青之間的黏聚力[9-10]，因此瀝青混合料的水穩定性能提高；當WCO/DCLR復合改性后，5D+5W的殘留穩定度比基質瀝青混合料提高約10.7%。但是隨著復合改性瀝青中WCO含量的提高，5D+7W的殘留穩定度與5D+5W相當，5D+9W相比5D+5W下降了約3.3%。也就是說，隨著WCO含量的提高，復合改性瀝青混合料的殘留穩定度有下降的趨勢，由此說明復合改性后WCO的摻量不宜高于7%，否則對抗水損害性能不利。

圖13 瀝青混合料的水穩定性能Fig.13 Water stability of asphalt mixture

當以凍融劈裂強度比為評價指標時，與基質瀝青混合料相比，添加WCO后，瀝青混合料的凍融劈裂強度比提升了約1.5%，說明其抗水損害的能力提升，此結果與殘留穩定度評價結果類似；當添加DCLR之后，瀝青混合料的凍融劈裂比同樣增大了4.3%，說明其抗水損害能力同樣提高；當WCO和DCLR復合改性后，5D+5W，5D+7W，5D+9W相比于基質瀝青混合料的凍融劈裂強度比分別提高了5.8%，4.6%和1.8%，且都滿足《公路瀝青路面設計規范》(JTG D50—2017)對瀝青混合料凍融劈裂強度比不低于75%的要求。對比3種復合改性混合料的試驗結果可以發現，凍融劈裂強度比隨著WCO的提高同樣有下降的趨勢，說明過多的WCO對復合改性后瀝青混合料的水穩定性能不利，這是因為WCO中過多的油分會降低瀝青與集料之間的黏附性的緣故。

3 結論

本研究以DCLR和WCO復合改性瀝青作為研究對象，對比了WCO，DCLR和DCLR/WCO復合改性瀝青的性能以及混合料路用性能，并與基質瀝青進行了對比。得到以下結論：

(1)當以5%摻量的DLCR改性瀝青后，其針入度和延度約下降了21.4%和72.9%，軟化點升高了11.9%，瀝青標號降低；當以5%摻量的WCO改性瀝青后，針入度和延度分別增大了38.9%和35.7%，軟化點降低了14.9%，瀝青標號提高；當以5%DCLR和5%WCO復合改性瀝青后，其針入度、軟化點和延度與70#基質瀝青相當。

(2)與基質瀝青相比，當DLCR改性后，針入度指數降低，當量軟化點增大了約6.4%，當量脆點增大了約9.6%，復數模量增大，相位角減小，抗車轍因子增大，疲勞因子降低，低溫勁度模量和蠕變速率降低；當WCO改性后，針入度指數增加，當量軟化點降低了約7.8%，當量脆點降低了約7.7%，復數模量降低，相位角增大，抗車轍因子減小，疲勞因子增大，低溫勁度模量和蠕變速率增大；當DCLR/WCO復合改性后，中溫抗疲勞性能稍差，其高溫性能滿足夏炎熱地區的使用要求、低溫性能滿足冬寒區的使用要求。

(3)與基質瀝青混合料相比，DLCR改性瀝青混合料的動穩定度提高了47.1%，破壞應變降低了18.6%，殘留穩定度提升了8.3%，凍融劈裂比提升了4.3%；WCO改性瀝青混合料的動穩定度約下降了27.6%，破壞應變提升了23.6%，殘留穩定度提升了7.8%，凍融劈裂比提升了1.5%；5D+5W復合改性瀝青的高溫穩定性、低溫抗裂性能和水穩定性能均能滿足設計規范要求。

(4)隨著DCLR/WCO復合改性瀝青混合料中WCO的提高，動穩定度分別下降了5.1%和28.2%，高溫性能下降，說明在5%DCLR摻量下WCO摻量不宜過高；低溫破壞應變分別增大了6.9%和15.2%，低溫抗裂性能提升；馬歇爾殘留穩定度和凍融劈裂強度比均有下降趨勢，5D+9W的殘留穩定度和凍融劈裂強度比與5D+5W相比分別下降了約3.3%和3.7%，說明在5%DCLR摻量下WCO摻量不宜超過7%，否則對水穩定性不利。