高速列車多體耦合整車特征值分析

關鍵詞：特征值；靜平衡；非線性臨界速度；模態(tài)振型；頻率

中圖分類號：U270.3 文獻標識碼：A DOl：10.13282/j.cnki.wCcst.2025.03.055

文章編號：1673-4874（2025）03-0194-04

0 引言

高速列車的運行安全性和舒適性是交通運輸領域中重要的研究課題之一。多體耦合整車特征值分析作為一種有效的研究方法，在評估高速列車系統(tǒng)動力學特性和優(yōu)化設計方案中起著關鍵作用1。多體耦合整車特征值分析是通過考慮列車各部件間的相互作用和耦合效應，綜合分析整車系統(tǒng)的振動特性以及穩(wěn)定性。在高速列車運行過程中，列車受到外部激勵和內部力的影響，系統(tǒng)的振動特性不僅關乎列車運行的平穩(wěn)性和安全性，還直接影響乘客的乘坐舒適度2。目前通過仿真或試驗驗證相的方式來分析多體耦合整車特征值已經成為研究高速列車振動特性的主流方法。該方法能夠快速準確地獲取列車系統(tǒng)的特征值信息，輔助優(yōu)化設計方案和改進列車運行性能。本文對高速列車多體耦合整車模型分析將借助SIMPaCK多體動力學仿真軟件，其具有強大的多體動力學建模能力優(yōu)勢，能夠精確描述整車系統(tǒng)的結構和動力學特性，實現對整車系統(tǒng)在復雜工況下的快速準確求解；可以方便地與其他CAE軟件進行耦合，實現全面的整車分析，能夠直觀展示仿真結果，為工程師提供準確、全面的數據支持。整車特征值分析結果可用于評估車輛動力學性能和穩(wěn)定性。

1整車參數化建模

1.1多體耦合高速列車整車拓撲圖分析

整車拓撲圖如圖1所示，包含輪對、轉向架、車體、一系和二系懸掛，車體與枕梁0號固定鉸接，枕梁與構架采用了79號彈簧力元，2個橫向和2個垂向6號減震器力元，1個橫向和1個13號緩沖器防側傾桿力元，其力元用來表示二系懸掛。構架與軸箱體之間采用了86號彈簧力元和6號減震器力元，其力元用來表示一系懸掛。軸箱和輪對采用了2號繞橫軸轉動鉸接，輪對和鋼軌采用了7號6自由度鉸接和78號特定接觸力元。

需要說明的是，一系和二系懸掛系統(tǒng)指的是支撐、連接及定位作用的懸掛系統(tǒng)。一系懸掛表示的是輪對和構架之間的軸箱懸掛系統(tǒng)，起到傳遞軸箱和輪對之間的力以及定位的作用，如垂向彈簧、垂向減震器及軸箱等；二系懸掛表示構架和車體之間的懸掛系統(tǒng)，如橫向減震器、抗蛇行減震器、抗側扭桿等[3-4]。

1.2多體耦合高速列車整車建模

根據整車拓撲圖及整車主要技術參數，借助SIMPaCK動力學軟件建立如圖2所示的高速列車多體耦合整車模型。該模型除一系和二系懸掛外，還包含了99個實體、17個鉸接、47個力元。

該模型充分考慮了實際狀態(tài)的一系和二系懸掛的非線性特性，其減震器采用了非線性函數來表示減震器的非線性阻尼。二系減震器阻尼特性如圖3所示。

1.3多體耦合高速列車整車模型驗證

為準確分析高速列車多體耦合整車模型的特征值，需要對高速列車多體耦合整車模型進行驗證，模型的正確性將結合靜平衡鉸接加速度大小及動態(tài)下的非線性臨界速度收斂性來驗證。

在靜態(tài)平衡計算時得到高速列車多體耦合整車模型的所有鉸接加速度，可以發(fā)現最大值如圖4所示。由圖4可知，后轉向架右側軸箱拉桿的振動加速度基本趨近 0

在動態(tài)非線性臨界速度仿真時，除在軌道開始處設置一段15m長的橫向軌道激勵外，其他無激勵的軌道上設置為15000m長，保證仿真運行足夠長的時間。當整車模型以速度遞減方式運行仿真，分析得到第一輪對橫向振動位移如圖5所示，通過對第一位輪對的橫向振動位移收斂進行分析，得出整車模型的非線性臨界速度為 580km/h

多體耦合高速列車整車模型是一種復雜的仿真模型，能夠準確描述高速列車在運行過程中的動力學特性。該模型充分考慮了列車的各個部件之間的相互作用和影響，實現了整車系統(tǒng)的全面分析。靜平衡鉸接加速度趨近于零，表明在列車運行過程中，各部件之間的力平衡狀態(tài)得到有效維持，保證了列車在運行過程中的穩(wěn)定性和安全性。且非線性臨界速度為580km/h指出了列車在達到該速度時系統(tǒng)會發(fā)生非線性振動，這反映了模型對列車運動特性的深入研究和分析，也驗證了模型對列車結構的合理建模和較好的仿真準確性。

2特征值分析

2.1特征值分析的理論基礎

特征值分析是一種多變量分析方法，通過矩陣運算來揭示數據之間的內在關系6。在特征值分析中，首先將原始數據轉換成協(xié)方差矩陣，然后通過對協(xié)方差矩陣進行特征值分解，得到特征值和特征向量。對于一個多體耦合系統(tǒng)，其動力學方程可表示為式（1）：

[M]X^′′+[C]X^′+[K]X=[F] （1）

式中： [M] 一質量矩陣，其質量矩陣表示建立模型的99個實體；[C] 一阻尼矩陣，指的是一系和二系懸掛的減震器；[K] 上 剛度矩陣，指的是一系和二系懸掛的彈簧；[F]. 一外力矩陣，其外力矩陣表示的是模型承受的分作用力矢量。

將上述動力學方程進行轉化得到式（2）：（[K]-w²[M]）_φ=0 （2）

式中： ：ω 1 系統(tǒng)的特征值；φ 1 對應的特征向量。

2.2多體耦合高速列車整車特征值分析

在進行特征值計算前，模型的平衡狀態(tài)已經通過上述的模型建立及驗證得到了保證，平衡狀態(tài)意味著系統(tǒng)內部各項參數和力的平衡，其特征值反映了系統(tǒng)在平衡狀態(tài)下的動態(tài)性質7。如果系統(tǒng)處于非平衡狀態(tài)，特征值的計算將會受到影響，無法準確反映系統(tǒng)的動態(tài)行為。在仿真過程中，車輛速度應該很小而且不能為零，當車輛速度接近為零時，系統(tǒng)可能處于停滯狀態(tài)或者非常低速的狀態(tài)，這樣會導致系統(tǒng)的動態(tài)特性發(fā)生變化，特征值計算也將受到影響。因此，將整車模型的運行速度設置為0.27km/h 并得到如表1所示的特征值。

由表1分析可知， 1～52 階的頻率為零及阻尼比為1，其固有模態(tài)處于過阻尼狀態(tài)，表示多體耦合整車模型在外力作用下處于一種靜止狀態(tài)； 53～58 階的頻率為零及阻尼比為零，其固有模態(tài)處于自由狀態(tài)，其行進方向處于自由運動狀態(tài)，這兩種狀態(tài)都沒有固有頻率及模態(tài)振型，因此沒有分析的意義。59～72階的固有頻率和阻尼比都為正數，表明多體耦合整車模型在外力作用下激發(fā)了相應的有阻尼形式的固有頻率及其振型。調取 59～ 72階的固有頻率對應的模態(tài)振型，得到如圖6至圖10所示的模態(tài)振型。

由圖6至圖10可知，在外力作用下，可以對多體耦合整車模型產生5種模態(tài)低頻振動（蛇形、側傾、搖頭、俯仰、跳躍），對應的固有頻率分別為0.07Hz、1.07Hz、1.41Hz、1.43Hz、1.69Hz。結合高速列車出入隧道的風壓、穿越橋梁、牽引及制動等實際運行中產生對應的低頻振動，得出這些工況下的外在激勵會激發(fā)相應的模態(tài)振型而產生低頻振動的結論。

3結語

本文根據整車拓撲圖及整車主要技術參數，利用SIMPCCK動力學軟件建立高速列車多體耦合整車模型，并通過靜平衡鉸接加速度大小及動態(tài)下的非線性臨界速度收斂性來驗證仿真模型的正確性，然后通過特征值分析得到以下結論。

（1）多體耦合整車模型存在過阻尼、自由、有阻尼三種形式固有模態(tài)。

（2）有阻尼的固有頻率前72階都屬于低頻振動，其包含了蛇形、側傾、搖頭、俯仰、跳躍5種模態(tài)振型。

（3）高速列車出入隧道的風壓、穿越橋梁、牽引及制動等實際運行中產生對應的低頻振動原因是激發(fā)相應多體耦合整車模型的模態(tài)振型而產生的低頻振動。

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