竹集成材-竹膠板釘節點力學性能

中圖分類號：S781.9 文獻標志碼：A 文章編號：1673-923X（2025）07-0156-08

Mechanical performance of laminated bamboo lumber - bamboo plywood nailed connections loaded monotonically

CHENGuo12，YING Feifei1， ZHANG Peng1， CHENFengcheng1，YINMingyang1 （1.Collegeoinsti7a;b MaterialsandStructuralTechnologyofBambooamp;WoodEngineringResearchCenter，Nanjing210o37，iangsu，China）

Abstract：【Objective】Inviewofthedeficienciesoftraditional woodtrusses interms ofbearingcapacityand theirpropensity to collapseetirelyhendamaged，anewtypeoflaminatedbamboolumber （LBL）trussisproposed.TheLBLtrussusesBLforboththe chordsandwebmembers，withachmemberconnectedbynailedbambooplywood（BP）Thejoint，asthecriticalpartbetweearious members，playadirectoleintestabilitydoad-beagcapacityofteru.I-deptheseachintothmechanicalproperofBBPnail joints under monotonic loading isofpositivesignfcance forthepromotionandaplicationofLBLtrusses.【Method】Taking the angle θ betweentheloadand the principalaxisoftheBPasaparameter，destructivetests wereconductedon6pureshear，2 sheartension，and12shear-compresionspecimens toexploretheirfailuremechanismsandmechanicalbehaviors.【Result】Theresults indicatedthat tefluremodesoftespecimensicudedBPplatefracturs，nailpeetrationthroughtheBPplate，localio failureof theBPplateunderthenailad，and“double-hinge”failureofthenails.Tefilureofpureshearandshear-tensionjoints primarilymanifestedasBPplatefracturesand“double-hinge”failureofthenails，whiletheshear-compresionspecimensmainly exhibited“double-inge”failureoftenailsInsomespecimens，theailheadswereembeddedintorpenetratedthroughteBPplate. Theultimatebearingcapacityofthepureshearspecimensisidepedentofteangle.Teultimateloadsofthshear-tensiopemens at the same angle were allhigher than those of the shear-compression specimens.For a difference of 90^° in angle θ ，the bearing capacity ofthespecimensisessentiallthsame.Theload-displacementcurvesdonotshowaclearyieldpoint.Theyieldloadestimatedbythe 5% naildiameteroetmetodisoeinineithtectaliaiondteHassaemoelanettefcteoad-dsplacent constitutiverelationshipofthejointsatvariousstagesofoading.【Conclusion】Thefailure mechanismofthenailedonectionshas benrevealeddrincityutilitydsenesigeddspactsiioe proposed.These findings provide design basis and reference for the application of bamboo trusses.

Keywords：bmbo;lamatedbooumbersilotionodaringapacityoad-dspacemetosiieel

竹子生長速度快，成熟周期僅需 3～6a ，是一種極具潛力的可再生資源[1。然而，原竹壁薄中空，受生長環境影響很大，導致其物理和力學性能參數存在顯著的差異。這種性能的差異性對原竹在工程領域中的應用提出了巨大的挑戰，尤其是在標準化和質量控制方面[2-5]。竹集成材（Laminatedbamboolumber，LBL）是一種新興的工程竹產品，首先將竹筒沿縱向劈開，去除竹青和竹黃后刨削成定寬、定厚的矩形截面竹片，干燥至 8%～12% 含水率后用膠黏劑將其黏合，最后經熱壓、砂光等工序加工而成[6-10]。LBL克服了原竹存在的缺陷，開發利用LBL結構材，有助于增加碳匯和保護生態環境，對于實現“雙碳”目標具有重要意義。

木桁架廣泛應用于國內外木結構建筑的樓（屋）蓋系統中，腹桿和弦桿常見的連接方式包括螺栓和金屬齒板。已有研究表明[12-13]，節點往往相較其他部位更易發生破壞，進而給結構安全帶來嚴重的不利影響，輕則變形過大，重則整體垮塌。學者們提出“以竹代木”，旨在減少對木材的依賴[14-16]。Xiao等[17]研究了螺栓連接竹桁架的力學性能，并將其成功應用于竹屋蓋中。伍金梅等[18]提出一種膠合竹桁架，節點采用金屬齒板連接。Li等[9]采用鍍鋅齒板作為LBL弦桿和腹桿的連接板。由于竹材硬度較大，部分板齒無法完全進入竹材內部，且板齒容易造成LBL發生縱向劈裂破壞。竹膠板（Bambooplywood，BP）是由竹篾（竹條）通過膠黏劑黏合而成的板材，上下相鄰層的竹篾纖維垂直排列。這種排列方式極大分散了釘頭進入BP板時產生的應力，從而降低了劈裂BP板的風險。鄭維等[20]發現采用螺釘替代鐵釘作為BP板的連接件可以獲得更高的承載能力，但節點破壞時容易發生脆斷。陳國等[21]系統探討了邊距、行距、中距和端距對LBL釘節點性能的影響，建議了釘間距的最小構造要求，為釘接竹桁架的應用奠定了基礎。

針對木桁架承載力較低，且破壞時整體垮塌的風險高[22]，提出一種新型的LBL桁架替代木桁架，使用BP作為節點板，并通過鐵釘將其與LBL相連。以LBL-BP釘節點為研究對象，探討節點純剪、剪-拉、剪-壓受力情況下的力學性能，明確節點的破壞模式和荷載-位移關系，并在單調試驗的基礎上提出承載力計算公式和荷載-位移本構模型，以期為竹桁架的設計和分析提供理論依據。

1 試驗概況

1.1 材料性能

LBL規格材采用 4～6 年生的毛竹為原料，委托廣州楠竹王竹業有限公司加工。實測其抗拉強度、抗壓強度、彈性模量、密度和含水率分別為107.7、56.3、 10200MPa 、 0.75g/cm³ 和 7.9% 。由山東臨沂久筑建材有限公司提供的BP板，平面尺寸為 1.22m×2.44m ，厚度 9.5mm ，其縱向為主軸方向，而橫向為次軸方向。BP的密度、含水率和彈性模量分別為 0.79g/cm³ 、 11.9% 和7 113MPa 。試驗用光圓桿鐵釘由山東櫻花五金集團公司生產，直徑 D 為 2.2mm ，長度為 25mm 實測抗彎強度平均值為 455.2MPa 。相較于方形或六角形的桿身，光圓桿在穿透材料時能夠很好地適應材料內部結構，降低了損壞材料內部的風險，且安裝和拆卸更便捷。圓形桿身在受荷時能夠均勻分布應力，有效減少應力集中。

1.2 試件設計

桁架節點板一般為對稱布置，使得荷載能夠在弦桿和腹桿間有效傳遞。參考木桁架節點實踐，設計的LBL-BP釘節點由2個邊部構件、1個中部構件和4塊節點板組成。中（邊）部構件長 × 寬 × 厚為 300mm×90mm×40mm ，采用LBL制作。分別沿BP板主軸和次軸裁切長 80mm ，寬 40mm 的小板作為連接板。為避免節點加荷過程中不發生整體傾斜的破壞現象，試件采用雙剪的形式?？紤]到竹桁架結構中的弦桿與腹桿的實際受力情況，LBL-BP釘節點可分為三種受力情況，即純剪、剪-拉以及剪-壓，節點板中心距離邊部構件和中部構件頂部分別為100和 200mm 。試驗過程中的中部構件和邊部構件將發生豎向錯動，BP板隨之轉動，為避免BP板轉動碰撞影響試驗結果，需要切掉邊長為 5mm 的直角三角形。已有研究表明，直接錘擊打釘方式容易導致LBL產生縱向劈裂的現象，因此需預先在LBL和BP板相應位置鉆孔，孔徑約為釘直徑的 80% ，孔深大致為釘長的 90%^[23] 。鐵釘從側面貫穿BP板后分別進入中部構件和邊部構件。圖1為BP板的釘端距、邊距、行距布置。

參考《木結構試驗方法標準》GB/T50329—2012^[24] 的要求，設計了10組試件，每組重復數為3個，共30個試件。根據荷載與BP板主軸的夾角 θ 及荷載與BP板長度方向的夾角 α 劃分，如圖2所示。當 αlt;90^° 時，BP板處于剪-拉受力狀態；當 α=90^° 時，BP板處于純剪受力狀態；當 agt; 90^° 時，BP板處于剪-壓受力狀態。試件詳細參數見表1。

1.3 加載裝置

釘節點單調加載試驗在萬能試驗機上進行，最大荷載為 50kN 。將試件平放于T型鋼底座平臺，中部構件頂部的幾何中心與機器加載頭中心對齊，確保試件在加載過程中始終保持軸心受力狀態，避免發生傾斜現象（圖3）。在試件兩側對稱安裝一對量程為 50mm 的位移計，以實時監測中部構件與邊部構件之間的豎向相對位移變化情況。

參照ASTMD1761— 12^[25] 的要求，全程采用位移控制的加載方式，加載速率恒定為 2mm/min 豎向荷載和位移計數據由東華 DH3820 靜態應變測量系統采集，采樣頻率為 10Hz 。當承載力降至極限荷載（ F_max ）的 85% 左右或試件出現嚴重破壞時，結束試驗。

2 試驗現象

LBL-BP釘節點的破壞現象與受力情況以及角度 θ 有關，主要表現為BP板斷裂、釘子穿透BP板、釘帽下的BP板局部承壓破壞以及釘子“雙鉸”破壞。

加載初期，試件表面均無可見破壞，偶爾可聽到細微的竹篾纖維撕裂聲，這可能是由于BP板在生產過程中出現的缺陷所致。具體來說，如果膠水涂布不均勻或者施加的壓力不足，可能會在板材內部形成局部的空隙。這些空隙會影響竹篾纖維在板內的均勻分布。因此，當受到荷載作用時，空隙區域的釘子下方的竹篾纖維會因為內力分布不均而更容易發生脆斷。隨著荷載的不斷增加，釘帽受到向內的“拉拽力”越來越大，當釘帽施加在BP板的壓應力大于其極限壓應變時，釘帽周邊局部區域的竹篾被壓潰，即發生了局部承壓破壞（圖4a）。與此同時，未與釘帽接觸的另一面的竹篾纖維鼓起程度愈發明顯，且伴隨著斷斷續續的竹篾劈裂聲。部分試件的釘帽受到“拉拽力”后繼續嵌入板內并從板的另一面拉穿[2，即釘帽穿透BP板（圖4b）。

BP板主軸的纖維量比次軸的纖維量更多，但次軸的缺陷更多，因而導致純剪試件S-0和S-90開始出現不同的破壞現象。試件S-0破壞時主要表現為BP節點板斷裂，而試件S-90的連接板主軸垂直于荷載，最終以鐵釘在BP板和LBL結構材內部形成“雙鉸”而結束試驗（圖4c）。盡管ST-30～ST-150 的節點板同時承受剪力和拉力，但破壞形態略有不同。ST-30和ST-60破壞時以鐵釘“雙鉸”破壞為主，而ST-120和ST-150主要表現為BP板拉斷（圖4d）。這主要是因為ST-30和ST-60的節點板主軸與荷載的夾角小于 90^° ，節點板主軸向的承載能力更高。ST-120和ST-150的節點板主軸與荷載的夾角均大于 90^° ，分別為 120^° 和 150^° ，因而節點板被拉斷。而處于剪－壓復合受力狀態的試件破壞時主要表現為鐵釘“雙鉸”破壞。

3 結果與分析

3.1 荷載-位移曲線

圖5為試件SC-60在單調荷載作用下的荷載-位移曲線?？梢园l現：1）加載初期，荷載-位移曲線基本呈線性關系；2）承載力達0.4～0.6Fmax后，位移增速逐漸加快，進入彈塑性階段；3）大多數試件達到 F_max 后與SC-60表現出相似的特征，荷載-位移曲線緩慢下降，直至破壞；4）但 θ 為 0^° 7120^° 和 150^° 的試件達到 F_max 后荷載迅速下降，發生破壞。

3.2 初始剛度

定義荷載-位移曲線上 10%F_max 和 40%F_max 兩點對應的割線剛度作為初始剛度 K₀ 。各試件的初始剛度計算結果如表2所示。

式中： Δ_0.1 和 Δ_0.4 分別為 0.1F_max 和 0.4F_max 對應的位移。

S-0和S-90的初始剛度分別為1.56和1.83kN/mm ，后者比前者大 17.3% 。ST-30 和ST-120的初始剛度大致相當，前者比后者僅大 4.73% 。SC-30、SC-60、SC-120和SC-150的初始剛度分別為2.48、3.72、2.67和 3.93kN/mm ，角度相差90^° ，初始剛度差異較小，分別為 7.7% 和 5.6% 。純剪試件的初始剛度最低，剪拉和剪壓試件之間的差別較小。同類型節點，角度相差 90^° 的試件初始剛度大致相當，個別差距稍大，可能是重復試件數較少的緣故。

3.3 極限荷載

由圖6可知，極限荷載 F_max 與夾角 θ 以及BP板的受力情況有關。S-0和S-90為純剪試件，二者的極限承載力基本一致。當節點板同時承受剪力和拉力時，對比試件，ST-30的夾角 θ 為 30^° ，其極限承載力為 24.3kN ，ST-60、ST-120和ST-150的極限承載力分別為20.2、22.6和 17.9kNF_max 隨著荷載與BP板主軸的夾角 θ 增大而減小，夾角相差 90^° 的剪-拉試件的承載力大致相當。對于剪-壓試件而言，夾角 θ 為 30^° 、 60^° 、 120^° 和 150^° 的極限荷載分別為11.9、17.5、12.2和16.5kN ， F_max 隨夾角 θ 增大而增大，角度相差90^° 的剪-壓試件的承載力基本相等。當角度 θ 為30^° 、 60^° 、 120^° 和 150^° 時，剪-拉試件的極限荷載均高于剪-壓試件的極限荷載，前者分別高出后者 104.2% 、 15.4% 、 85.2% 和 8.5% 。

3.4 屈服荷載

在工程結構的研究與設計過程中，屈服點是衡量材料或構件性能的關鍵指標，即產生塑性變形時的最小應力值。但竹木結構釘節點的荷載-位移曲線無明顯轉折點，目前尚無統一的確定方法，現有的各種方法有較大差異。

1）Kamp;C法：選取荷載-位移曲線上 50% 極 限荷載對應的點為屈服點[27]。

2）CSIRO法：定義荷載-位移曲線上1.25Δ0.4F_max 所對應的點為屈服點，其中 Δ0.4F_max 為 40%F_max 時對應的位移[27]。

3） 5%D （ 5% 緊固件直徑）法[28]：以荷載- 位移曲線彈性段為基準，作一條斜率為 K₀ 的斜直 線并沿橫坐標向右平移 5%D 的水平位移。取該直 線和荷載-位移曲線交點與起始點之間的極限荷載 F_max 作為屈服荷載 F_y ，若不相交，則取曲線上極 限荷載 F_max 為 F_y 0

4）最遠點法：在荷載-位移曲線上連接坐標原點和峰值點，曲線上距連線最遠點即為屈服點，若有多個點，則取這些點的荷載平均值[2]。

屈服荷載取值的4種方法對比結果見表3，可見最遠點法所得結果明顯高于其余3種方法，高估了屈服荷載。Kamp;C法和CSIRO法所得結果相近，由于兩種方法選取的系數存在一定的主觀性，部分結果低估了屈服荷載。

以ST-120的荷載-位移曲線為例，如圖7所示， Kamp;C法和CSIRO法所取的點，尚處于彈性階段， 對比試驗曲線， 5%D 能夠較為準確地確定屈服點。 綜上所述， 5%D 偏移法更適合確定BP-LBL釘節 點的屈服點。

3.5 位移延性

延性是指材料或結構在受到外力作用下，能夠發生塑性變形而不斷裂的能力，一般通過位移延性系數 μ 進行量化。位移延性系數越高，材料或結構的延性越好，即在不斷裂的前提下，能夠承受更大的形變?；谖灰蒲有韵禂档牟煌≈担有钥梢员粍澐譃?個等級[211：脆性（ ?μ?2? 、低延性 （2lt;μ?4 ）、中等延性（ .4lt;μ?6. ）和高延性 （μgt;6） ）。在LBL-BP釘節點單調試驗中，純剪試件和剪壓試件的延性系數均大于6，展現出高延性的特征。相比之下，同時承受剪力和拉力的釘節點破壞時，其征兆不如純剪試件和剪壓試件明顯，呈現出低延性或中等延性的特征。

3.6 本構關系

荷載-位移曲線是以直觀的方式展現了釘節點在受荷載作用下位移與荷載之間的關系，為結構設計、結構可靠性與安全性評估等方面提供依據?，F有多種模型能夠預測單調荷載作用下的荷載－位移本構關系，主要包括Chen等[30]、Mclain[1]和Hassanieh等[32]模型。

Foschi于1974年提出的經驗模型目前被廣泛用于預測采用銷類連接件的木結構節點的荷載－位移曲線：

式中： F₀ 為屈服后漸近線在 Y 軸上的截距， kN r₁ 為屈服后剛度與初始剛度的比值； Δ 為位移，mm ； K₀ 為初始剛度， kN/mm 。

Mclain采用對數模型模擬釘節點在荷載作用下的滑移性能，其表達式見式（3）。

F=Alog（1+BΔ）

式中： A 、 B 為常數，根據試驗數據擬合確定。

Hassanieh提出了鋼夾板-木結構節點的本構關系表達式：

式中： K_p 和 K_s 分別為節點塑性階段和破壞階段的剛度， kN/mm; F₁ 為破壞前漸近線在Y軸上的截距，kN； n₁ 和 n₂ 為常系數。

圖8給出了SC-150的理論模型和試驗曲線的比較。不難發現，Foschi模型能大致反映釘節點在彈性段和彈塑性段的荷載-滑移性能，當達到極限荷載后，這兩種理論模型明顯偏離了試驗曲線，預測結果高估了破壞階段的荷載值。Mclain曲線在彈性階段可以較準確地反映荷載－位移關系，但彈塑性階段后開始偏離試驗曲線。Hassanieh計算模型與試驗曲線的吻合較好，能夠真實地反映釘節點在各階段的荷載-位移本構關系，可為BP-LBL釘節點的設計和有限元分析提供有益參考。

4結論

1）試件的破壞形態與節點形式相關，剪－壓釘節點試件的破壞始于釘子“雙鉸破壞”，純剪和剪-拉節點主要表現為BP板斷裂和釘子“雙鉸破壞”。部分試件的釘帽陷入BP板中，個別釘帽穿透BP板。

2）極限荷載 F_max 與夾角 θ 以及BP板的受力情況有關。夾角 θ 對純剪試件的承載力的影響較小。剪-拉試件的極限荷載隨夾角 θ 增加而減小，而剪-壓試件的承載力表現出相反的變化趨勢，隨夾角 θ 增加而增大。同一類型節點，夾角 θ 相差 90^° 試件的承載性能相近。

3）荷載-位移曲線無明顯屈服點。最遠點法明顯高估了BP-LBL釘節點的屈服點，Kamp;C和CSIRO法部分結果低估了屈服荷載，而 5%D 法符合實際情況，能夠較好地確定節點的屈服點。

4）純剪試件和剪壓試件破壞前的征兆比較明顯，延性系數均大于6，表現出高延性的特征。而同時承受剪力和拉力的釘節點破壞前的征兆不如純剪試件和剪壓試件明顯，呈現出低延性或中等延性的特征。

5）Foschi能大致模擬釘節點在達到極限荷載前的滑移性能，但明顯高估了破壞階段的荷載，Mclain在彈塑性階段開始偏離試驗曲線，而Hassanieh模型能夠準確地預測釘節點從開始加載至最終破壞的各個階段的荷載－位移關系。

5討論

1）木螺釘、不銹鋼釘、射釘等類型釘子經常作為金屬連接件應用于木竹結構中。每種釘子的材料特性、連接效果和耐久性都有所不同，有必要系統研究不同類型釘節點在受力性能方面的差異。

2）竹材具有吸濕膨脹以及干燥收縮的特性，這會導致釘子出現松動現象。水分的存在還會促進竹材內部微生物的生長，加速腐蝕和降解過程，從而最終降低結構的使用壽命。因此，需采取相應措施以應對溫度和濕度等環境因素帶來的挑戰。

3）地震發生時，釘節點將面臨低周反復荷載的嚴峻挑戰。因此，深入分析釘節點的耗能能力、滯回曲線、剛度退化等關鍵性能指標，對于提升結構抗震性能和確保其安全至關重要。

參考文獻：

[1] 尤龍杰，尤龍輝，涂永元，等.不同竹齡麻竹材氣干密度、力 學性質及燃燒性能的比較研究[J].中南林業科技大學學報， 2017，37（10）：124-132. YOULJ，YOULH，TUYY，etal.Comparative studyonairdrieddensity，mechanical propertiesand combustion performance of Dendrocalamus latiflorus Munro in different ages[J]. Journal of Central South University of Forestryamp; Technology， 2017，37（10）：124-132.

[2] 曹振華，劉元，甚姍姍，等.毛竹圓竹基礎力學性能[J].中南 林業科技大學學報，2024，44（8）：169-179. CAOZH，LIUY，CHANG S S， etal.The mechanical properties ofroundculminPhyllostachyspubescens[J].JournalofCentral SouthUniversity ofForestryamp; Technology，2024，44（8）：169-179.

[3] 田黎敏，郝際平，寇躍峰.噴涂保溫材料-原竹骨架組合墻體 抗震性能研究[J].建筑結構學報，2018，39（6）：102-109. TIAN L M， HAO J P， KOU Y F. Research on seismic behavior ofbamboo framingwallswith sprayed thermal insulation material[J]. Jourmal ofBuilding Structures，2018，39（6）：102-109.

[4]羅天磊，范少輝，劉廣路，等.閩中毛竹立地質量評價及分級 研究[J].中南林業科技大學學報，2020，40（7）：48-57. LUO TL， FAN S H， LIU G L， et al. Study on site quality evaluation and classification of Phyllostachys edulis incentral Fujian[J]. Journal of Central South University of Forestry amp; Technology，2020，40：48-57.

[5]于金光，郝際平，田黎敏，等.圓竹的力學性能及影響因素 研究[J].西安建筑科技大學學報（自然科學版），2018，50（1）： 30-36. YU JG， HAO JP， TIANL M， etal. The study on the main influencing factorsand mechanical properties of Phyllostachys pubescens[J]. Journal of Xi'an University of Architecture amp; Technology （Natural Science Edition），2018，50（1）：30-36.

[6]冷予冰，許清風，陳玲珠.工程竹在建筑結構中的應用研究進 展[J].建筑結構，2018，48（10）：89-97. LENG Y B， XU Q F， CHEN L Z. Research progress of application of engineered bamboo in building structures[J] Building Structure，2018，48（10）： 89-97.

[7]XIAO Y， YANG R Z， SHAN B， et al. Production， environmental impact and mechanical properties of glubam[J]. Construction and BuildingMaterials，2013，44：765-773.

[8]CHENG，YUYF，LIX，etal.Mechanical behavior of laminated bamboo lumber for structural application：an experimental investigation[J].European Journal of Wood and Wood Products， 2020，78（1）：53-63.

[9]陳國，李祥，于云飛，等.結構用平壓毛竹集成材單軸本構關 系研究[J].建筑結構，2021，51（2）：135-139，102. CHENG，LIX，YUYF， etal. Researchonconstitutive relationship of flat-pressure laminated moso bamboo lumber for structural application[J].BdingStucture，51：9，.

[10]，李延軍，婁志超.竹材展平技術研究現狀及展望[J].林業工 程學報，2021，6（4）：14-23. LI Y J，LOU Z C. Progress of bamboo flatten technology research[J].JournalofForestryEngineering，2021，6（4）：14-23.

[11]田黎敏，靳貝貝，郝際平.現代竹結構的研究與工程應用[J]. 工程力學，2019，36（5）：1-18，27. TIAN L M， JIN B B， HAO J P. Research and application of moder bamboo structures[J].Engineering Mechanics，2019，36（5）： 1-18，27.

[12]劉宏釗，劉賀鑫.生態產品價值實現的法治進路初探：基于“以 竹代塑”為切入點展開[J].中南林業科技大學學報（社會科 學版），2025，19（3）：98-110. LIU H Z，LIU H X. Preliminary exploration on the legal approach to the realization of the value of ecological products： taking“replacing plastics with bamboo”as the entry point[J]. Journal of Central South University of Forestry amp; Technology （Social Scieces）59

[13] STAMATOPOULOS H， MALO K A， VILGUTS A. Momentresisting beam-to-column timber connections with inclined threaded rods：Structural concept and analysis by use of the component method[J]. Construction and Building Materials，2022，322： 126481.

[14]李智，肖巖，王睿，等.竹膠合覆面板輕型木結構剪力墻抗震 性能研究[J].建筑結構學報，2013，34（9）：142-149. LI Z， XIAO Y，WANG R， et al. Experimental studiesof lightweightwoodframe shearwallswith ply-bamboo sheathing panels[J]. Journal of Building Structures，2013，34（9）：142-149.

[15] 馮立，肖巖，單波，等.膠合竹結構梁柱螺栓連接節點承載力 試驗研究[J].建筑結構學報，2014，35（4）：230-235. FENG L， XIAO Y，SHAN B， et al. Experimental study on bearing capacity of glubam beam-column bolted joints[J]. Journal of Building Structures，2014，35（4）：23-235.

[16] 陳國，王暢，吳靜，等.竹集成材-定向刨花板釘連接力學性 能[J].林業工程學報，2023，8（2）：75-81. CHEN G， WANG C， WU J， et al. Mechanical performance of nailed connections between laminated bamboo lumber and oriented strand board[J]. Journal of Forestry Engineering，2023，8（2）： 75-81.

[17] XIAO Y， CHEN G， FENG L. Experimental studies on roof trusses made of glubam[J]. Materials and Structures，2014，47（11）： 1879-1890.

[18]伍金梅，肖巖，SHEAE.齒板連接膠合竹的節點極限強度試驗 研究[J].工業建筑，2016，46（7）：118-123. WU J M， XIAO Y， SHEA E. Research on ultimate strength of toothed plate connected glubam joints[J]. Industrial Construction， 2016，46（7）：118-123.

[19] LI H T， WANG ZA，LING T T， et al. Mechanical response of metal-plate-connected tension joints using laminated bamboo lumber under cyclic loading[J].Wood Material Science amp; Engineering，2024，19（3）：725-737.

[20] 鄭維，周宇，李玥.竹膠板雙剪螺釘連接的承載性能與破壞機 理[J].中南林業科技大學學報，2021，41（7）：156-164. ZHENG W， ZHOU Y， LI Y. Loading behavior and failure mechanism of plybamboo-sheathed double-shear screwed connections[J]. Journal of Central South University ofForestry amp; Technology，2021，41（7）：156-164.

[21] 陳國，周通，于云飛，等.竹集成材釘節點力學性能的試驗研 究[J].農業工程學報，2020，36（13）：291-298. CHENG，ZHOUT，YUYF，etal.Experimental studyon mechanical performance of laminated bamboo lumber nailed connections[J].Transactions of the Chinese Society ofAgricultural Engineering，2020，36（13）：291-298.

[22] BOULDINJC，LOFERSKIJR，HINDMANDP，et al.

Inspection of metal plate-connected wood trusses in residential construction[J]. Practice Periodical on Structural Design and Construction，2014，19（2）：04014009.

[23] CHEN G， WU X T， JIANG H， et al. Cyclic response of laminated bamboo lumber nailed connection： theoretical modellingand experimental investigations[J]. Structures，2022，35：118-131.

[24]中華人民共和國住房和城鄉建設部.木結構試驗方法標準： GB/T 50329—2012[S].北京：中國建筑工業出版社，2012. Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People's Republic of China. Standard for methods testing of timber structures： GB/T 50329-2012[S]. Beijing： Architecture amp; Building Press of China，2012.

[25] Standard Test Methods for Mechanical Fasteners in Wood： ASTM D1761—12[S]. West Conshohocken， USA： American Society for Testing and Materials （ASTM），2012.

[26] 趙千一，李宏敏，許鑫凱，等.竹膠板釘帽拉穿性能的參數化 分析[J].林業工程學報，2023，8（1）：172-178. ZHAO Q Y，LI HM， XU X K， et al. Parametric analysis on pulthrough performance of plybamboo with self-tapping screws[J]. Journal ofForestry Engineering，2023，8（1）：172-178.

[27]劉慧芬，何敏娟，高承勇.木結構銷類連接的屈服點和延性定 義方法比較[J].特種結構，2015，32（3）：1-5，106 LIU HF， HE M J， GAO C Y. Comparison of definition methods of ductility and yield point of dowel-type connection of timber structure[J].Special Structures，2015，32（3）：1-5，06.

[28] 國家林業局.木質結構材料用銷類連接件連接性能試驗方法： LY/T 2377—2014[S].北京：中國標準出版社，2014. State Forestry Administration of the People's Republic of China. Test methods for the joint performance with dowel type fasteners used in wooden structural material： LY/T 2377-2014[S]. Beijing： Standards Press of China，2014.

[29]馮鵬，強翰霖，葉列平.材料、構件、結構的“屈服點”定義 與討論[J].工程力學，2017，34（3）：36-46. FENG P， QIANG HL，YE L P. Discussion and definition on yield points of materials， membersand structures[J].Enginering Mechanics，2017，34（3）：36-46.

[30] CHEN G， YANG W Q， ZHOU T， et al. Experiments on laminated bamboo lumber nailed connections[J]. Construction and Building Materials，2021，269：121321.

[31] MCLAIN T E. Curvilinear load-slip relations in laterally loadednailed joints[D].FortCollins，Colorado：Colorado State University，1975.

[32] HASSANIEH A， VALIPOUR H R， BRADFORD M A. Experimental and analytical behaviour of steel-timber composite connections[J]. Construction and Building Materials， 2016，118：63-75.

[本文編校：吳毅]