鋯基非晶合金破片侵徹碳纖維及后效LY12靶的試驗研究

中圖分類號：0385 國標學科代碼：13035 文獻標志碼：A

Experimental study of Zr-based amorphous alloy fragmentation penetration through CFRP and post-effective LY12 targets

WANG Zhiyu1， ZHI Xiaoqi1，WANG Hongwei2， YU Yongli3 （1.CollegeofechatronicsEngineering，NorthUiversityofina，Tyuan3oo51，haniina; 2. Shandong Yinguang Blasting Engineering Co.，Ltd.， Zaozhuang 277223，Shandong， China; 3.JilinJiangjiMachineSpecialIndustry，Ltd.，Jilin32021，Jilin，China）

Abstract：Inorder to investigate the damage mechanisms ofzirconium-based amorphous alloy fragments penetratingcarbon fiber targets and their subsequent effects on target failure， ballistic experiments were conducted using a 12.7mm ballistic gun. Theexperiments involved spherical zirconium-based amorphous alloy fragments impacting a composite target system consisting of a 6-mm thick carbon fiber laminate and a 2-mm thick LY12 alloy plate.These targets were arrnged in both stackedad spacedconfigurationstoevaluate the efectsoftargetconfigurationonthedamagecausedbyfragment impact.To quantitatively assess thesubsequent damage，image recognitiontechnology was employedto analyze thedamage area of the LY12targetafterimpact.Theresultsindicatedthatthedamageareaofthecarbonfibertarget Waspositivelycorrelatedwiththe velocity ofthe impacting fragment， with no significant hole expansion observed. On the front side，damage primarilyresulted fromfiber shear failure and compressive deformation， while the back faceof thecarbon fiberlaminate exhibited tensile tearing andinterlaminardelamination.These findingssuggestthatthecarbon fiber target experiencedacombinationof mechanical damage modes，including shearandcompresive deformationontheimpact side，and tensileanddelamination failuresonthe rearface，asaresultofthehigh-velocityimpactInthecaseoftheLY12 aluminum alloytarget，thedamage area increased with fragmentvelocity.When thevelocity Wasbelow 954.7m/s ，thedamage area on the LY12 target in the spaced configuration wassmaller than thatofthestackedconfiguration.However，as thefragmentvelocityincreased，thedamage areaoftheLY12 target n the spacedconfiguration grewrapidly，while thedamage area inthestackedconfiguration increased more gradualy. Athighervelocities，the damage area inthe spacedconfiguration wassignificantlylarger than that in thestackedconfiguration. This trend suggests thatforhigh-velocity impacts，the spacedconfigurationof the targets wasmore effective in promoting greater damage to the LY12 target.

Keywords： Zr-based amorphous alloys; intrusion; carbon fibers; destructive capacity

活性材料是一種新興的功能性含能材料[1，在高速沖擊下會產生破碎并伴隨劇烈的爆燃反應，同時釋放大量能量。活性破片與傳統惰性破片相比有很大不同，如非晶合金破片高速撞擊時發生自銳效應，被撞擊的部分自行破碎，破片露出新的部分后繼續侵徹，加快了破片的氧化釋能反應，增強了破片的毀傷能力。該材料憑借優異的物理和化學性能，被泛應用于含能破片2、藥型罩、穿甲彈芯4等領域。

鋁/聚四氟乙烯（AI/PTFE）材料是較早的活性材料，已有較多深人的研究。但它與非晶合金活性材料相比，后者的硬度和侵徹能力更優，毀傷效能也更高。近些年有學者對非晶合金破片做了一些研究，如：張云峰等[5]使用彈道槍加載鋯鎢合金活性材料沖擊 10.7mm 均質裝甲靶板，研究發現破片破碎過程伴有明顯火光，反應程度隨沖擊壓力增加而增加；尚春明等采用氧彈量熱法測定了鋯基非晶合金材料的燃燒熱，研究表明鋯基非晶合金材料的燃燒熱、反應速率與 Zr/Al 比負相關，反應釋放的能量主要來自金屬元素的氧化反應，反應效率隨氧氣壓力的升高而增大，但增長速率逐漸減小；王佳敏等使用 14.5mm 彈道槍和準密閉反應容器，測試鋯基非晶合金破片沖擊 0.5mm 厚Q235鋼靶板在不同速度下的釋能反應，發現沖擊釋能產生的溫升和超壓峰值隨速度的增加呈先增加后緩慢減小趨勢；楊林等使用彈道槍加載球型 Zr_77.1Cu₁₃Ni_9.9 非晶合金破片以相同速度分別侵徹相同厚度的LY12靶板和TC4鈦合金靶板，結合高速攝影技術分析了破片破碎后形成碎片云的毀傷過程，研究表明，破片沖擊更高強度的TC4靶板時，發生了更嚴重的破碎反應，靶板上形成了范圍更廣的碎片云和更大的后效毀傷面積;Chen等采用鋯基非晶合金破片對不同厚度鋼板進行了彈道沖擊試驗，研究表明沖擊速度越高，靶板越薄，沖擊釋能反應越劇烈，沖擊波超壓和能量釋放率越高，而且對靶材造成的徑向擴孔越明顯;張玉令等[將W骨架/Zr基非晶合金復合材料破片裝入彈體，制備成預制破片彈丸，并進行了實爆試驗，研究表明足夠數量的預制破片貫穿前置鋼靶板后，爆燃反應釋放的能量均可將靶板后設置的棉被與油箱引燃。

綜上，關于鋯基非晶合金破片的侵徹研究主要針對金屬靶板，對非金屬靶板的研究較少，集中在對棉、汽油等易燃物的引燃特性。碳纖維作為熱門非金屬材料，具有密度小、強度高和耐腐蝕等特點，已廣泛應用于航空航天、裝甲防護等國防軍事領域[1I-3]。故本文開展球型鋯基非晶合金破片對 6mm 厚碳纖維和 2mm 厚LY12鋁靶組成的疊合靶和間隔靶的侵徹試驗，分析鋯基非晶合金破片沖擊碳纖維靶的毀傷性能以及后效LY12靶的損傷特性，以期為該類結構材料的工程設計以及非晶活性破片的毀傷研究提供參考。

1試驗

1.1 破片

如圖1所示。試驗所用鋯基非晶合金破片形狀為球形，直徑為 9.4mm ，質量 3.05g ，密度 7.1g/cm³ ，主要組成元素依次為：Zr、Cu、Ti、Al、 Nb

圖1試驗所用破片 Fig.1Fragments used in tests

1.2靶

圖2示意了試驗靶及其結構。試驗靶分為2種設置。第一種為疊合靶，迎彈面靶板材料為碳纖維，尺寸為 160mm×120mm ，厚度為 6mm ，后靶為與碳纖維靶同種尺寸、厚度為 2mm 的LY12靶。為了使前后靶盡可能沒有間隙，使用6枚 ?10mm 螺栓在距離靶板邊沿 10mm 處固定，以模仿飛機蒙皮和骨架之間的鉚接連接。第二種為間隔靶，前靶為尺寸 160mm×120mm 、厚度 6mm 的碳纖維靶，后靶為 300mm×300mm 、厚度 2mm 的LY12間隔靶，前后靶間距為 200mm 。上述碳纖維靶采購自江蘇博實碳纖維科技有限公司，鋪層順序為 [0^°/±45^°/90^°] 。前靶為激活靶，作為目標防護結構，用于激活鋯基非晶合金破片破碎釋能反應[14]；后靶為效應靶，等效為目標內部結構，以研究鋯基非晶合金破片的后效毀傷特性[15]。

1.3 試驗原理

試驗系統由 12.7mm 滑膛彈道槍、測速靶、多通道測速儀、碳纖維靶板、LY12靶板與錄像機組成，如圖3所示。鋯基非晶合金破片由尼龍彈托固定與 12.7mm 的藥筒連接，發射后非晶合金破片在空氣阻力和重力的作用下與彈托分離，按照既定彈道侵徹靶板。彈道槍與間隔靶位置固定，通過改變藥筒內發射藥的質量調節破片初始速度 u 。測速儀通過測量破片穿透兩層區截測速靶的時間間隔確定初始撞擊速度 u₀

圖2兩種靶板的裝置布置示意圖

Fig.2Schematic of device arrangement of two target plates

圖3試驗測試系統示意圖

Fig.3Schematic diagram of pilot test system

2試驗結果及分析

2.1 試驗結果

試驗結果的速度區間為 420.8～1169.2m/s ，以便分析不同速度區間的毀傷特性。鋯基非晶合金破片撞擊不同試驗靶的試驗數據如表1所示。

表1試驗結果

Table1Experimental results

2.2 疊合靶的毀傷情況

2.2.1碳纖維靶板的毀傷結果分析

在鋯基非晶合金破片的撞擊下，疊合靶中碳纖維靶板的毀傷形貌如圖4所示。受到鋯基非晶合金破片沖擊時，碳纖維靶板迎彈面損傷主要以纖維和基體的剪切破壞和壓縮變形為主，纖維被破片直接剪斷。因此，迎彈面穿孔區域的大小、形狀與非晶合金破片的尺寸、橫截面形狀相似。背彈面則主要為拉伸撕裂破壞以及層間失效，這是因為背彈面纖維沒有后續的纖維層支撐，發生橫向拉伸破壞。背彈面的毀傷區域比迎彈面小，這主要與背彈面緊貼LY12靶板，具有阻擋作用有關。

圖4碳纖維靶板的典型毀傷形貌

Fig.4TypicaldamagemorphologiesofCFRPtargetplates

鋯基非晶合金破片在撞擊過程中，由于破碎釋能反應和高速摩擦等原因，會產生大量的熱能。這些熱能通過熱傳導方式傳遞給靶板，但靶板并未發生熱軟化等熱損傷。這種現象源于碳纖維復合材料具有良好的耐熱性和熱穩定性。與金屬相比，碳纖維不易出現熱軟化效應，這使得它在高溫環境下仍能保持其原有的形狀和結構，也是其非常重要的優點之一。

2.2.2LY12靶板的毀傷結果分析

在鋯基非晶合金破片的撞擊，疊合靶中LY12靶板的毀傷形貌如圖5所示。撞擊速度分別為1169.2m/s 和 1049.4m/s 時，LY12靶的破壞方式均以剪切破壞為主，輔以一定的拉伸破壞，破壞孔在靶板的正、反面均基本呈圓形，孔徑稍大于破片直徑。撞擊速度為 858.1m/s 時，破壞形式呈現多形并舉的情況，即剪切、拉伸和撕裂同時出現：LY12靶正面基本為圓形，徑向有明顯的撕裂紋，反面拉伸明顯，且有部分斷口產生。撞擊速度為 734.1m/s 時，破壞形式主要是撕裂和拉伸：LY12靶正、反面均為不規則裂口，徑向撕裂十分明顯，從背面觀測，拉伸也很突出，且破孔尺寸最大。撞擊速度為 698.3m/s 時，破壞方式以拉伸和徑向裂紋破壞為主。撞擊速度為 420.8m/s 時，破壞方式為撕裂：LY12靶正面是帶裂紋的較小三角孔，孔直徑遠小于破片直徑，反面是帶裂紋的鼓包撕裂，表明撞擊速度較低，LY12靶僅出現裂紋，破片并沒有穿透LY12靶。

圖5疊合靶LY12靶板的毀傷形貌

Fig.5Damaged appearance ofLY12 target plates with laminated targets

在這組試驗中，非晶合金破片都發生了不同程度的破碎，穿孔周圍都有不同程度的熏黑燒蝕痕跡，說明該試驗條件下，鋯基非晶合金破片沖擊 6mm 碳纖維靶- 2mmLY12 靶的疊合結構靶的破碎臨界速度大于 420.8m/s 。

2.2.3剩余破片回收結果

為分析非晶合金破片在沖擊疊合靶后的破碎情況，在疊合靶之后放置了回收裝置進行了剩余破片的回收。破片回收結果如圖6所示。當速度為 1169.2m/s 時，破片沖擊疊合靶后破碎成大小不一的碎塊，剩余破片表面留有明顯的燒蝕痕跡[1]，有些碎塊表面附著外部有裂紋的熔融LY12材料：說明破片在沖擊過程中破碎，形成兼具動能和化學能的碎塊云，對后續目標繼續造成毀傷[17]。隨著撞擊速度的降低，破片的碎裂情況逐漸減弱，主要體現在碎塊數量減少，剩余質量增大。當著靶速度降至 545.4m/s 時，剩余破片破裂為幾塊較大的碎塊，且分布了不同長度的裂紋，表面也留有一定程度的燃燒反應痕跡。當撞擊速度為 420.8m/s 時，破片沒有碎裂，但是破片與靶板的接觸表面有熏黑的痕跡。

圖6剩余破片回收情況

Fig.6Recovery of remaining fragments

2.3 間隔靶的毀傷情況

2.3.1碳纖維靶板的毀傷結果分析

在鋯基非晶合金破片的撞擊下，間隔靶中碳纖維靶板的毀傷形貌如圖7所示。破片高速沖擊導致碳纖維復合材料表面產生局部應力集中，形成應力波。應力波在碳纖維復合材料中傳播很快，對碳纖維材料的內部結構產生強烈的沖擊作用[18]。隨著沖擊速度的增加，靶板承受的壓力和剪切力也不斷增加，碳纖維靶板中的纖維出現斷裂，基體材料也發生塑性變形和失效，靶板產成貫穿孔。穿孔大小、形狀與非晶合金破片的尺寸、形狀相似。靶板迎彈面主要表現為纖維斷裂和基體壓縮失效，無明顯凹陷變形；背彈面以纖維拉伸損傷為主，且有明顯的凸出變形。背彈面的毀傷區域比迎彈面大，這與背彈面后沒有任何支撐有關，且發生較大程度的橫向拉伸破壞。

圖7間隔靶碳纖維靶毀傷情況

Fig.7Carbon fiber damage in interstitial target

當撞擊速度相差不超過 5% 時，間隔靶與疊合靶中的碳纖維毀傷形式相同，但是毀傷面積明顯不同。當撞擊間隔靶和疊合靶的速度分別為695.3和 698.3m/s 時，間隔靶碳纖維靶背彈面凸起程度明顯比疊合靶大，且間隔靶中碳纖維靶的背彈面毀傷面積與穿孔面積更大;間隔靶和疊合靶撞擊速度分別為1148.7，1169.2m/s 時，間隔靶背彈面纖維分層面積比疊合靶更大。這說明靶板材質和厚度相同時，球型鋯基非晶合金破片沖擊間隔靶的毀傷能力更強。

2.3.2LY12靶板的毀傷結果分析

圖8為鋯基非晶合金破片撞擊間隔靶中LY12靶板的毀傷形貌。撞擊速度為 1148.7～936.6m/s 時，靶板損壞模式為撕裂和拉伸為主，穿孔形狀不規則，穿孔面積遠大于破片橫截面積，且在貫穿孔周圍有明顯的燒蝕熏黑痕跡和小碎塊侵坑，背面外翻變形；只是隨著撞擊速度的降低，LY12靶的撕裂面積減小，但形狀均不規則。撞擊速度為695.3和 572.2m/s 時，破片穿孔模式為延展性擴孔破壞，破片在LY12靶板上留下了較規整的近圓形貫穿孔，穿孔直徑略大于破片直徑，并且在穿孔邊緣留有燒蝕熏黑痕跡，背面有明顯的延展性凸起，說明破片碎裂不嚴重，且有大碎塊存在。

圖8間隔靶LY12靶板的毀傷形貌

Fig.8The damagemorphologies ofLY12 plate of interstitial targets

從以上不同速度下LY12靶的毀傷形貌可以推斷，LY12毀傷面積與破片撞擊速度正相關。在穿孔周圍都有不同程度的燒蝕熏黑痕跡，說明間隔靶試驗中非晶合金破片都發生了不同程度的破碎。同時表明，該試驗條件下球型鋯基非晶合金破片沖擊間隔靶的破碎臨界速度小于 572.2m/s 。

當速度相差不超過 5% 時，分析間隔靶與疊合靶中LY12靶板的毀傷情況。間隔靶和疊合靶撞擊速度分別為695.3和 698.3m/s 時，穿孔形狀均近似為圓形，靶板正面均有凹陷變形，但是疊合靶的LY12靶孔周圍有明顯的徑向裂紋，而間隔靶基本沒有，且間隔靶中LY12靶毀傷面積比疊合靶小：以上表明撞擊LY12靶時速度損失不同，導致LY12靶毀傷模式發生變化，但非晶合金破片均發生釋能反應并留有侵坑和燒蝕痕跡。間隔靶和疊合靶撞擊速度分別為1148.7和 1169.2m/s 時，LY12板的毀傷模式不同，且間隔靶中LY12靶板的毀傷面積遠遠大于疊合靶：這表明撞擊速度基本相同時，非晶合金破片對后效的毀傷，有一定的距離時更能發揮其優勢，主要原因是非晶合金破片撞擊前靶后發生化學反應需要一定時間，而間隔靶正好滿足這一要求。但是間隔距離的設置，與破片性能、尺寸、前靶性能及厚度、后效LY12板厚度等因素密切相關。

2.3.3剩余破片回收結果

通過在靶后設置回收裝置，對剩余破片進行了回收，以此分析間隔靶情況下不同速度破片的破碎程度，破片回收情況如圖9所示。速度為 1148.7m/s 時，破片二次沖擊LY12靶之后破碎成大量的碎塊，碎塊表面均有不同程度燒蝕痕跡，且碎塊尺寸均小于 5mm ；速度為 936.6m/s 時，LY12靶板的沖塞因破片燃燒反應產生的高溫，破片碎塊與沖塞相互附著在一起，但破片未與靶板接觸的部分仍有金屬光澤，說明破片僅是撞擊接觸部分發生氧化釋能反應；速度為 572.2m/s 時，破片破碎程度更低，破片與靶板接觸部分發生細微破碎，并產生裂紋。從上述情況可以看出，當速度為 572.2～1148.7m/s 之間，破片破碎程度與著靶速度成正相關，破片與靶板接觸部分更容易發生破碎和化學反應，未接觸部分易產生裂紋。

圖9剩余破片回收情況

Fig.9Recovery ofremaining fragments

2.4 錄像幀分析

鋯基非晶合金破片撞擊不同設置靶板的攝像幀如圖10所示。相同設置靶板情形下，可以明顯看出隨著速度的增加，火光亮度和縱向擴展距離明顯增加，非晶合金破片的化學釋能反應更加劇烈。說明非晶合金破片在撞擊碳纖維前靶過程中發生釋能反應，導致其分解為大小不一、具有動能和化學能的碎塊組成碎塊云。碎塊云繼續撞擊后靶，速度低時碎塊撞擊LY12靶可能二次破碎，但釋能反應相對較少；速度高時破片二次破碎，碎塊尺寸更小，火光亮度大，化學釋能反應更充分。

圖10不同設置靶板的典型攝像幀

Fig.10 Typicalcamera frames for different target plate settings

同時還發現，靶板設置對破片破碎形成碎塊云的散布范圍和碎塊分布密度也有一定影響。在疊合靶設置時，碎塊的散布范圍較小，碎塊分布較為密集，火光徑向擴展距離較小；而在間隔靶試驗時，碎塊散布范圍較大，分布較為分散，火光徑向距離較大。

3靶板毀傷面積分析

為分析非晶合金破片對不同設置靶中碳纖維靶板的毀傷情況，分別對兩種設置靶中碳纖維靶的正面及背面毀傷面積與撞擊速度的關系進行了擬合，如圖11所示。隨著撞擊速度的提高，間隔靶和疊合靶中碳纖維靶板的毀傷面積均在增大。相同速度下，疊合靶中碳纖維靶板的正面毀傷面積大于間隔靶的：這是由于在高速沖擊過程中，疊合靶中碳纖維靶板與LY12靶板緊密貼合，導致應力波在碳纖維靶正面的作用時間增長，且衰減幅值減弱所致。而間隔靶中碳纖維靶的背彈面毀傷面積大于疊合靶，這與疊合靶結構密不可分：在破片侵徹疊合靶過程中，后面緊貼的LY12靶板阻滯了碳纖維靶板背彈面的拉伸和變形，進而減弱了背彈面纖維的損壞和基體毀傷。

圖11兩種設置靶中撞擊速度與碳纖維靶毀傷面積關系圖

Fig.11Plotof impact velocity versus area of carbon fibre target damage for two target settings

由于非晶合金破片撞擊LY12靶板形成的毀傷區域形狀不規則，難以直接測量其面積，故使用MATALB中圖像采集處理功能，將試驗破孔圖像轉化為簡單的黑白圖像，以便更好地觀察和分析毀傷區域的情況。如圖12所示，利用圖像濾波、邊緣檢測、二值化等處理方法，將彩色圖像轉化為灰度圖像。將灰度圖像中大于或等于設定閾值的像素設置為白色（通常為0），小于設定閾值的像素設置為黑色（通常為255）。獲得黑白二值圖像，通過測量圖像中各個像素的亮度值，可以計算出毀傷區域的面積。

圖12二值化結果 Fig.12Binarization results

表2為通過二值法得到的LY12靶毀傷面積，可以看出：疊合靶試驗中，非晶合金破片速度為420.8m/s 時，它對 6mm 碳纖維靶造成貫穿之后并未對LY12靶造成穿透；疊合靶實驗中，破片速度由698.3m/s 增加到 1169.2m/s 時，LY12靶毀傷面積由 150.6mm² 增大到 317.4mm² ，增幅為 110.8% ；間隔靶試驗中，破片速度由 695.3m/s 增加至 1148.7m/s 時，LY12靶的毀傷面積由 156mm² 增加至 508.2mm² 增幅為 225.8% 。

表2不同設置靶板中LY12靶毀傷面積

Table2 Destruction area ofLY12 targetsat different set

圖13為鋯基非晶合金破片速度和LY12靶毀傷面積之間的曲線擬合結果。試驗中， 420.8m/s 破片并未穿透LY12靶板，因此在數據分析中，并未將其納入擬合曲線。點 A 為著靶速度 734.1m/s 、靶后LY12靶毀傷面積為 377.5mm² 時的結果。造成面積的突然增加與破片破碎之后形成碎塊的質量和尺寸

密切相關，尤其是其中最大碎塊的面積。此外破片在破碎為碎塊時，可能存在一定的飛散角，導致碎塊并未在靶板中心貫穿，而是在中心邊沿處穿透靶板，造成毀傷面積顯著增加。

仔細觀察曲線發現，在碳纖維靶厚度不變的條件下，當鋯基非晶破片的速度達到其破碎臨界速度時，隨著速度的增加破片對LY12靶造成的毀傷面積也不斷增大。從圖13中可以看出，當撞擊速度低于 954.7m/s （圖13中紫色標記點）時，相同撞擊速度下，疊合靶中LY12后效靶的毀傷面積更大。但當撞擊速度高于這個值后，間隔靶的效LY12靶的毀傷面積急劇增大，而疊合靶的趨于平緩。說明非晶合金在此試驗條件下，破碎程度加劇，間隔距離的增加導致形成的碎塊云分散，分布范圍更廣，對LY12靶整體毀傷面積增加。這意味著，在高速撞擊作用下，為了使非晶合金破片發揮更好的毀傷效果，設置間隔靶有助于碎片云的徑向擴散，從而增強對后續靶標的毀傷能力。

圖13破片速度和LY12靶毀傷面積曲線擬合Fig.13Fitting of fragmentationvelocity andLY12targetdamageareacurves

4結論

利用 12.7mm 彈道槍加載球型鋯基非晶合金破片沖擊間隔靶和疊合靶試驗，對破片沖擊碳纖維的毀傷特性和對后效靶LY12靶毀傷能力展開研究，得出以下結論：

（1）球型鋯基非晶合金破片沖擊碳纖維靶板，迎彈面主要為纖維和基體的剪切破壞和壓縮變形失效，背彈面則主要為纖維拉伸撕裂破壞以及層間脫落;球型鋯基非晶合金破片沖擊 6mm 厚碳纖維發生破碎速度閾值應在 420.8～545.5m/s 之間；

（2）隨著撞擊速度的提高，間隔靶和疊合靶中的碳纖維靶板毀傷面積均隨之增加；在相同撞擊速度下（大于 600m/s ），疊合靶中碳纖維靶迎彈面毀傷面積大于間隔靶中碳纖維靶迎彈面毀傷面積，而其背彈面毀傷面積小于間隔靶中碳纖維靶背彈面毀傷面積;隨著撞擊速度的提高，疊合靶后效LY12靶的毀傷面積呈緩慢增大趨勢，而間隔靶后效LY12靶的毀傷面積呈快速增長趨勢；速度低于 954.7m/s 時，間隔靶后效靶LY12靶板毀傷面積小于疊合靶中LY12靶毀傷面積;

（3）非晶合金破片在撞擊靶板過程中發生破碎，在高速沖擊條件下（速度大于 695.5m/s ），形成具有動能和化學能的碎塊云，疊合靶條件下，非晶合金破片穿透LY12靶板主要依靠動能毀傷；間隔靶條件下，破片侵徹LY12靶板為動能和化學能共同作用，其中化學能引發的擴孔效應占主導地位。

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（責任編輯 王小飛）