人工挖孔抗撥樁在多層地下室抗浮中的應用

李求昆

(福建華景建筑設計院有限公司　福建廈門　361004)

?

人工挖孔抗撥樁在多層地下室抗浮中的應用

李求昆

(福建華景建筑設計院有限公司福建廈門361004)

對廈門華爾頓1275(和昌中心)項目的多層地下室進行人工挖孔抗撥樁的設計分析，選取地下室典型柱網進行各類抗撥設計的分析與比較，詳細計算了人工挖孔樁的抗撥承載力。結果表明：采用樁身直徑d=1.1m，擴底直徑D=2.4m，樁長l=10.5m的人工挖孔樁可以達到單樁抗撥承載力Tk=2 200kN，能滿足地下室抗浮要求。分析進一步表明，應用人工挖孔抗撥樁相比錨桿等其它抗撥方案具有單樁抗撥力大、造價低、施工簡便、工期短等優點，可以減少項目的施工工期并獲得良好的經濟效益。

多層地下室；人工挖孔樁；抗撥；裂縫控制

0　引言

人工挖孔樁技術是工程建設中的一種樁基礎形式，通常情況作為抗壓樁使用。福建閩南地區地下水位高，高層建筑中多層地下室的上浮力高于結構自重會導致上浮，但大部分工程的地下室均采用錨桿進行抗撥。根據現有工程實踐，將人工挖孔抗撥樁應用于地下室的抗撥設計比較少。為此本文依據現行設計規范，結合工程實例闡述人工挖孔樁在地下室抗浮設計中的應用，并進行抗撥樁承載力計算和裂縫控制計算。

1　工程概述

1.1項目簡介

華爾頓1275(和昌中心)位于福建省廈門市島內東岸，毗鄰國際會展中心，基地西高東低。上部6幢106～146m超高層住宅和3幢46m小高層住宅，滿鋪地下室，工程總建筑面積309 075m2。東區地下室為4層配套商業服務用房，建筑面積63 310.8m2；西區地下室為5層地下車庫，建筑面積98 398.9m2。所在場地抗震設防烈度均為7度第二組，設計地震基本加速度為0.15g，水平地震影響系數最大值取0.145，場地類別Ⅱ類，50年一遇基本風壓0.8kN/m2，地面粗糙度為A類。上部主樓均為鋼筋混凝土剪力墻結構，基礎采用(復合)樁基；純地下室部分采用框架結構，基礎采用梁式筏板，抗撥采用人工挖孔抗撥樁?？偲矫嬖攬D1。

圖1　和昌中心總平面圖

1.2工程地質概況

根據《和昌中心巖土工程勘察報告》(工程編號：20120918)所提供的土層數據，綜合場地判別結果，本工程場地為不液化場地。土層分布由上到下分別為：素填土、粉質粘土、殘積砂質粘性土、全風化花崗巖、強風化花崗巖、中風化花崗巖。其中殘積砂質粘性土埋深適宜，揭露層厚2.0～25.0m，物理力學性質較好，作為純地下室梁式筏板的天然地基持力層，也適合人工挖孔樁的施工。場地地下水位較高，該工程設計抗浮水位為室外道路以下1m。

2　地下室抗浮設計

純地下室西區為5層、東區為4層，上部結構荷載均勻，柱網布置規則，典型柱距為8.4m×8.4m。根據勘察成果，綜合經濟、合理、實用等考慮，采用梁板式筏板基礎，殘積砂質粘性土為持力層，可以滿足抗壓、地基穩定性的要求。而抗撥采用柱下單樁的形式，抗撥樁主要是利用樁體自重和樁側阻力起抗浮作用，其抗浮能力和樁型、樁徑、樁長及周圍地質條件有關，常用樁型為沖孔灌注樁、沉管灌注樁、人工挖孔樁和PHC管樁。

沖孔灌注樁雖然穿透能力強，但施工速度慢、工期長且造價高(1 200元/m3)，樁身長、成樁質量相對較難控制。沉管灌注樁雖然施工速度快，但同樣存在造價高的缺點(1 500元/m3)。PHC管樁優點是施工速度快、較經濟(230元/m)，但單樁抗撥承載力很低，樁數量多時樁機移動容易導致已施工的管樁傾斜、斷樁。

而人工挖孔抗撥樁在閩南地區應用較少，但根據本工程的地質情況，采用人工挖孔抗撥樁具有施工可行、工期短、抗撥力高、造價低、可靠性強的特點。經計算得出本地下室典型單柱水浮力標準值Nw,k=7 000kN，典型單柱恒載及自重標準值Gk=5 500kN，則單樁的抗撥承載力Tk≥1.05×Nw,k-Gk=1 850kN(《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011第5.4.3條)[1]。人工挖孔抗撥樁的單樁承載力特征值較大，本工程采用樁身直徑d=1.1m，擴底直徑D=2.4m，樁長l=10.5m的人工挖孔樁單樁抗撥承載力Tk=2 200kN(詳見第5條的計算)，可滿足抗撥要求，大部分均為單樁布置在柱下，局部布置平面詳圖2。

比較抗浮錨桿，通過詳細計算得出土層錨桿錨固體直徑d1=110mm，l=25m的單根錨桿抗撥承載力特征值Rt=220kN，僅為人工挖孔樁單樁抗撥承載力的十分之一。所以本工程選用人工挖孔灌注樁作為抗撥樁，很好地解決本工程地下室抗浮問題，且工期及造價優勢特別明顯。人工挖孔抗撥樁與抗浮錨桿的經濟性比較詳表1。

表1　經濟性比較

3　單樁抗撥承載力計算

3.1基樁的抗撥承載力

圖2　抗撥樁平面布置

當土層提供的抗撥力起控制作用時，抗撥單樁受上撥荷載時，通過樁身將荷載傳遞到樁側士。同時樁身拉應力產生于樁頂，隨著上撥荷載的增加，樁頂位移也會相應地增加，樁身拉應力逐步向下部擴展。當樁頂部位的樁與土相對位移達到一定值時，認為該界面的側摩阻力已經全部發揮，此時樁頂抗撥總阻力將逐步下降，直至破壞，其破壞機理接近于純摩擦樁[2]。

根據《建筑樁基技術規范》第5.4.5條，呈非整體破壞時基樁的抗撥承載力：Tuk/2+Gp，其中Tuk為呈非整體破壞時基樁的抗撥極限承載力標準值，Gp為樁、土柱體自重[3]。

根據《建筑樁基技術規范》第5.4.6條，呈非整體破壞時基樁的抗撥極限承載力標準值：Tuk=Σλiqsikuili，其中ui樁身周長，擴底樁u=πD(li≤(4～10d))；qsik為樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值；λi為抗撥系數[2]。

樁身直徑d=1.1m，擴底直徑D=2.4m，樁長l=10.5m，樁端截面面積Ap=π×2.42/4=4.524m2，樁、土柱體自重Gp=10×4.524×10.5=475.0kN，擴底樁樁身周長u=π×2.4=7.540m；抗撥極限承載力標準值Tuk=0.75×60×7.540×10.5=3562.7kN。

基樁的抗撥承載力Tuk/2+Gp=3 562.7/2+475.0=2 256kN。

取ZJ-A抗撥承載力2 200kN。

3.2抗撥樁的裂縫控制計算

當土層提供的抗撥力不起控制作用，由樁身強度起控制作用時，隨著樁身拉應力的不斷增加，樁身混凝土應變不斷加大，樁身將逐步出現裂縫直至裂縫“出齊”，即裂縫的分布處于相對穩定狀態。當樁身最大裂縫寬度達到規范限值，則認為達到該樁抗撥承載力極限。在裂縫處，混凝土應力為零，拉應力均有鋼筋承擔；在裂縫間距中部，拉應力有鋼筋和混凝土共同承擔，但混凝土拉應力小于其抗拉強度ftk[3]。

根據《建筑樁基技術規范》第3.5.3條，二a類環境中，位于穩定地下水位以下的基樁，其最大裂縫寬度限值0.3mm[3]。

根據《混凝土結構設計規范》第7.1.2條及其條文說明：平均裂縫間距lcr=β(1.9c+0.08d/ρte)，其中對軸心受拉構件β=1.1，d為鋼筋直徑，ρte為有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率；此時樁身混凝土應變εc=wm/lcr，其中wm為平均裂縫寬度[5]。

樁身混凝土強度等級C35，縱筋23Φ25(HRB400)，As=11 291mm2；樁身截面積Aps=π×1.12/4=0.9503m2，ρte=11 291/(0.9503×106)=0.01188，平均裂縫間距lcr=1.1×(1.9×50+0.08×25/0.01188)=290mm，取lcr=300mm，此時樁身混凝土線應變εc=0.3/300=1.0×10-3；

以εc=1.0×10-3控制(裂縫處)：

F拉=σsAs=2.0×105×1.0×10-3×11 291×10-3=2 258kN。

以ftk控制(裂縫間距中部)：

F拉=ftkAc+σsAs=2 200×0.9503+2.0×105×[2.20/(3.15×104)]×11 291×10-3=2 248kN。

3.3抗撥樁的樁身軸心受拉承載力

N=fyAs=360×11 291=4 032kN,

計算滿足要求(最終以抗撥試驗為準)。

4　抗撥樁設計的問題與處理

抗撥樁設計比一般承壓樁設計考慮的問題較多，設計中應注意以下問題：

(1)在抗撥力荷載計算中，抗浮水位的合理選擇對整個工程造價影響較大，抗浮水位的取值應依據建筑物的使用年限結合地勘報告進行取值。

(2)在進行單樁抗撥力計算時，應依據結構跨度進行初步試算，來確定抗撥樁的大致數量及初步的單樁抗撥承載力。

(3)樁體的配筋是依據抗撥樁樁頂拉力設計值進行抗拉配筋的，依據樁體受力分布原理，可采用不均勻配筋法，即抗撥樁下段由于其拉力相對較小，可適當降低配筋量，從而降低造價。

(4)整體穩定性驗算中，應對群樁效應問題進行驗算，以確保群樁整體抗浮力大于總浮力。

(5)樁的裂縫計算應考慮該地區地下水常年變化幅度和樁的埋置深度，一般淺層含水層地下水位變化幅度較大，因此抗撥樁在工作期間所受的撥力隨地下水位的波動變化較大。在長期的水位波動作用下，樁體容易產生裂縫，從而引起鋼筋的銹蝕，造成抗撥鋼筋拉力不足，在建筑物使用年限內失效，此類樁的裂縫應按照《混凝土結構設計規范》(GB50010-2011)中所要求的0.2控制；但是樁體常年在地下水中，此類樁的裂縫可按照《建筑樁基設計規范》(JGJ94-2008)中所要求的0.3控制，進行正常使用極限狀態的驗算。

(6)抗撥樁樁身強度的計算往往是設計時比較容易遺漏的計算內容。在正常使用極限狀態下，為避免鋼筋銹蝕而影響其耐久性，基樁上撥荷載不得大于按裂縫控制時樁身所能承受的荷載，但在承載力極限狀態下，基樁上撥荷載不得大于樁身強度和地基土所能提供的基樁抗撥極限承載力。

5　抗撥樁施工與承載力檢測

本工程抗撥樁總樁數531根，其中東區地下室336根，西區地下室195根。施工時應采取必要的安全措施以保證施工人員的安全。施工單位應提出開挖順序、施工組織方案后方可施工，開孔前應復核樁位定位放樣的準確性。成孔挖土與護壁灌注需交替進行，應保證護壁混凝土的密實性。當成孔至設計標高，清孔經自檢，并由監理人員驗孔合格后，即放入鋼筋籠。施工時要嚴格確保鋼筋籠的垂直度并按要求設置墊片，以保證設計要求的保護層厚度。澆灌樁身混凝土前，孔底不應有積水和殘渣，且應清理好護壁上的淤泥。澆灌混凝土必須使用串筒，應使混凝土的自由下落高度控制在2m以內，灌注時應采用插入式振動器分層振實，分層高度約1m。

對樁采用聲波透射法檢測樁身完整性，檢測結果顯示樁身完整性符合規范要求。抽取1%且不少于3根測定樁的抗撥承載力，根據《建筑基樁檢測技術規范》(JGJ106-2014)第5.4.4條，從U-δ及δ-Lgt可看出該試樁在最大荷載作用下未達到極限承載狀態，故該樁的單樁豎向抗撥極限承載力取最大試驗荷載值4 400kN(圖3)，達到設計要求，結合現場變形觀察未發現上移現象。

U-δ曲線

δ-Lgt曲線圖3　抗撥樁試驗曲線

6　結論

(1)通過工程實例分析了地下室應用人工挖孔抗撥樁與其它抗撥方案的區別，分析得知地下室抗浮采用人工挖孔抗撥樁具有安全、經濟、工期短等優點。

(2)樁身應分別按承載力極限狀態和正常使用極限狀態進行設計，對于樁體常年在地下水中，不受地下水位波動的影響，此類樁的裂縫應按照《建筑樁基設計規范》(JGJ94-2008)中所要求的0.3控制，既可滿足樁身耐久性要求，又可大幅度節省造價。

[1]GB5007-2011 建筑地基基礎設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2011．

[2]田微.建筑物抗拔樁力學計算的實例分析[J].山西建筑，2014，40(6):96-97.

[3]JGJ94-2008 建筑樁基技術規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2008．

[4]楊京華.淺議抗撥樁配筋設計及裂縫控制[J].基礎工程設計，2012,02-0105-03.

[5]GB50010-2010 混凝土結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2010．

The application of manual hole digging uplift pile in multistory basement anti-floating design

LI Qiukun

(Fujian Huajing Building Design Institute Co.LTD,Xiamen 361004)

To design and analyze the manual hole digging piles of multistory basement in the project Walton1275 (Hechang center) in Xiamen，uplift bearing capacity is calculated after the comparison of various pull-out designs in typical column grid.The result shows that the uplift bearing capacity of single pile reaches 2200kN and meets the anti-floating requirements when pile diameter d=1.1m，belled diameter D=2.4 and pile length l=10.5m.It further suggests that manual hole digging pile is superior to anchor or other anti-pulling projects for greater resistance capacity，lower cost，and simpler construction.It reduces construction time and maximizes the economic benefit，as well as provides references to the anti-floating design of similar multistory basements.

Multistory basement；Manual hole digging pile；Anti-pulling；Crack controlling

李求昆(1979.12-)，男，工程師。

E-mail:30931954@qq.com

2016-03-15

TU4

A

1004-6135(2016)05-0064-04