熱力管道L型直角彎自然補償臂長對比研究

中圖分類號：TU995.3 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1004-4345（2025）03-0026-04

Abstract Thepapersystematicallyanalyzestheinterelationshipbetween thelongand shortamsoftheL-shapedbends for naturalcompensatiointhemalpipingengineeringBasedonthermalxpansioncaculations，tispaperproposesthepriciplesfor selectinglongarmlengths.Bycomparingtheoreticalformulaswithstressanalysissoftwareresults，itdeterminestheminiushort armlengthrequiredtoaccommodatethermaldisplacementcompensationof thelongarmundervarious temperaturediferentials. Comparative analysis reveals that theoretical calculations for L- shaped bend compensation provide a significant safety margin. The derivedshortarmlengthvariesdependingontheratioofcalculatedstresstoallowablestressInthedesignof thermal piping engineering，longershortamsshouldbeprotizedtomaximizethtealpipingsystem'sinherentcompensationcapacitytreby minimizing the required compensation length throughout the thermal pipeline system.

Keywords thermal piping; natural compensation; flexibility analysis; minimum short arm length

熱力管道是有色冶金行業(yè)中較為重要的管道。與常溫管道不同，熱力管道溫度通常較高。高溫特性會導(dǎo)致金屬管道材料產(chǎn)生熱膨脹，管道自身因此產(chǎn)生位移，稱為熱位移。此時二次應(yīng)力急劇增大，支座反力也會增大。因此，需要對金屬管道進(jìn)行相應(yīng)的熱補償。目前，常用的熱補償方法有自然補償和補償器補償。其中，自然補償因其結(jié)構(gòu)相對簡單，經(jīng)濟性較好而作為首先的熱補償方式。自然補償主要有3種形式：L型直角彎自然補償、Z型折角彎自然補償和空間彎自然補償。其中，L型直角彎自然補償只占用1個彎頭，形式簡單，且利用管道本身長度進(jìn)行補償，因此充分利用L型直角彎自然補償非常必要L型自然補償主要由長臂和短臂組成。本文將通過理論計算和管道應(yīng)力計算軟件（AutoPIPE）分析進(jìn)行對比，比較兩者在補償臂長度計算結(jié)果上的差異，以期為熱力管道布置初期的簡單柔性分析、走向安排提供指導(dǎo)。

在實際工程中，在短臂有更多的利用長度空間時，應(yīng)盡可能地選取更長的短臂長度。與空間彎自然補償相比，L型直角彎僅需1個彎頭，且該彎頭通常是熱力管道因走向需要而自帶的。即使是平出的空間彎也需要額外增加4個彎頭和平出的直管長度。

如果是空間Ⅱ彎，則需要增加6個彎頭。因此，無論從投資還是空間占用上，最大化利用好L型直角彎自然補償都極為重要。

1L型直角彎長臂長度的選取考慮因素

如圖1所示，L型直角彎自然補償由長臂 （L₁） 和短臂 （L₂） 組成。長臂的熱位移需要通過彎頭和短臂來吸收。L型直角彎自然補償?shù)亩瘫墼谖臻L臂熱位移的同時，也能釋放自身的熱位移，整個L型直角彎在實現(xiàn)自身補償?shù)耐瑫r，又可以減少整個熱力管道系統(tǒng)所需補償?shù)拈L度。因此，充分利用好管道自身的L型自然補償對熱力管道系統(tǒng)至關(guān)重要

其中， L₁ 是 L 型直角彎的長臂長度，即需要進(jìn)行熱補償?shù)拈L度 ?L₂ 是L型直角彎的短臂長度，為吸收長臂熱位移所需的補償長度。廠區(qū)及外管網(wǎng)空間有限，為充分利用有限空間，需要合理安排熱力管道的布置。熱力管道與其他介質(zhì)管道之間還需考慮安全凈距，避免其任意伸縮膨脹影響其他管道。因此，L型直角彎自然補償?shù)拈L臂長度不能任意選取，需從以下3個因素考慮，即長臂的熱位移量、管道因熱位移而產(chǎn)生的應(yīng)力以及對支座的推力。

1.1 熱力管道熱膨脹量

在考慮熱膨脹位移因素的前提下，L型補償長臂的長度 L₁ 也需限制。通常，室外管網(wǎng)布置空間有限，為防止熱力管道熱膨脹位移影響鄰近管道，其位移量宜控制在 100mm 以內(nèi)。金屬管道熱膨脹量可根據(jù)公式（1）計算：

ΔL=L₁α（t₂-t₁）

式中： ΔL 為管道熱伸長量， mm;L 為管道長臂長度，m;α 為金屬熱膨脹系數(shù)， ×10^-6/^°C;t₁ 為管道安裝溫度， C_：t2 為管道內(nèi)介質(zhì)溫度， °C 。

本文選用管道材質(zhì)為20鋼，表1所示是不同溫度下20鋼的膨脹系數(shù)和按公式（1）計算的對應(yīng)臂長熱膨脹量，安裝環(huán)境溫度按 20°C 考慮。

由表1可知，以 100mm 為臨界值，當(dāng)溫度 t₂lt; 200°C 時， L₁ 可取 40m ；而當(dāng)溫度 t₂=350^°C 時， L₁? 25m 。許多資料建議 L₁?25m ，但具體選用需通過計算位移量并結(jié)合工程實際狀況考量。

1.2管道應(yīng)力

一次應(yīng)力和二次應(yīng)力是校核管道應(yīng)力的主要指標(biāo)。一次應(yīng)力主要由持續(xù)荷載（如重力和壓力）引起。壓力的作用主要體現(xiàn)在管道壁厚需能承受足夠的壓力。重力的作用則要求設(shè)置滿足管道支撐間距的支吊架。如果任由管道自由彎曲，會在管道支座節(jié)點處產(chǎn)生較大的彎曲應(yīng)力。對于一次應(yīng)力，通常需嚴(yán)格控制計算結(jié)果，還需考慮水壓實驗對管道的影響。二次應(yīng)力主要由熱位移（如溫度變化引起的位移）引起。需通過對管道熱膨脹位移進(jìn)行補償來減弱其影響。計算二次應(yīng)力時，考慮到實際安裝與理想模型的差異、焊縫質(zhì)量等因素，通常需設(shè)置一些裕量。

1.3支座反力

管道重量和熱位移均會對支座產(chǎn)生推力，分析計算結(jié)果時，必須考慮支座受力。熱力管道設(shè)計時，管道對支座的水平推力是支吊架結(jié)構(gòu)設(shè)計的重要考慮因素，尤其在固定點處，不合理的布置方式對結(jié)構(gòu)的影響顯著。

2 理論計算和軟件分析

2.1 最小長度計算公式

《動力管道設(shè)計手冊》中關(guān)于L型自然補償短臂最小長度計算公式如下：

式中： ΔL 管道熱伸長量， mm;D_o 管道外徑， mm 。

從公式（2）中可以看出，短臂最小長度主要與長臂的熱位移量和管道外徑相關(guān)。

2.2應(yīng)力分析軟件驗算

ASMEB31.3《ProcessPipeing》對于由持續(xù)荷載（如壓力和重量）引起的應(yīng)力 S_L 按式（3）進(jìn)行校核：

式中： S_h 為設(shè)計溫度下金屬材料的許用應(yīng)力， MPa;S_a 為持續(xù)縱向力引起的應(yīng)力， MPa;S_b 為持續(xù)彎矩引起的應(yīng)力， MPa;S_t 為持續(xù)扭矩引起的應(yīng)力， MPa 。

對于由熱位移引起的應(yīng)力 S_E 按式（4）進(jìn)行校核：

S_E?S_A=f（1.25S_c+S_h）

式中： S_A 為熱位移許用應(yīng)力， MPa;S_c 為冷態(tài)許用應(yīng)力， MPa;f 為許用應(yīng)力范圍系數(shù)； S_h 為設(shè)計溫度下金屬材料的許用應(yīng)力， MPa 。使用應(yīng)力分析軟件時，軟件根據(jù)計算模型的設(shè)置來輸出結(jié)果。例如，為得到短臂長度 L_b ，需控制基本參數(shù)，即通過應(yīng)力核算公式，控制軟件計算應(yīng)力 S_E 與許用用力 S_A 之間的容許比值 α ，并控制熱位移量以及對支座的推力。

2.3計算工況

蒸汽管道是有色冶金和化工工程常用熱力管道。本文選用DN100管道（外徑 114.3mm ，壁厚4mm） 進(jìn)行分析。長臂臂長 L₁ 取 10m，15m，20m，25m 30m.35m.40m ，并在工況 1（184.1°C，1.0MPa） 1工況 2（201.4^°C，1.5MPa） 、工況 3（250.3^qC，3.5MPa） 下進(jìn)行分析。安裝溫度選取 20°C 。

由于公式（2）并沒有給出應(yīng)力限制條件，下文將選取計算應(yīng)力 S_E 與熱位移許用應(yīng)力范圍 S_A 的比值α=0.4，0.6，0.8 的結(jié)果與公式（2）進(jìn)行比較分析。

3理論計算與軟件分析比較

3.1 α=0.4 時最小臂長比較

當(dāng) α=0.4 時，理論計算短臂臂長與軟件計算結(jié)果比較見表2。

從表2可以看出，應(yīng)力分析軟件計算得到的臂長要比理論計算臂長要長， L_b：L_a 的值均大于1。在相同的溫度工況下，隨著長臂臂長的增加，兩者之間的差值越大，并且隨著溫度的溫差的增大，兩者之間的差值也越大。在長臂臂長 ?20m 時，兩者的結(jié)果比較接近。

這也和公式（2）要求的長臂臂長取用不超過25m 相符合。但由表1可知，當(dāng)溫度在 184.1^°C 和201°C 時，臂長可取 40m 。從管道二次應(yīng)力看，取工況最為嚴(yán)格的一組 （t=250.3‰，L=35m， ，許用應(yīng)力S_A=204.24MPa ，計算應(yīng)力 S_E=80.97MPa ，最大支座推力位于短臂固定點處， F=1508N. 。因此，實際工程中，若需將管道二次應(yīng)力控制在較小范圍（即 α=0.4 ），當(dāng)臂長超過 25m 時，用公式（2）進(jìn)行簡單柔性分析，可在計算結(jié)果基礎(chǔ)上增加 30% 的裕量，此時 α=0.4 是一個較為安全的區(qū)域。當(dāng)溫度達(dá)到 250.3°C 時，建議長臂長度不超過 20m ，并按式（2）計算結(jié)果增加30% 的裕量。此外，從表中數(shù)據(jù)看， 12m 的臂長就能滿足溫差在 230°C 以下、長臂臂長 10～40m 的熱位移補償要求。

3.2 α=0.6 時最小臂長比較

當(dāng) α=0.6 時，理論計算短臂臂長與軟件計算結(jié)果的比較見表3。

從表3中可看出，當(dāng) α=0.6 時，軟件計算長度小于理論計算長度要短， L_b：L_a 比值基本在0.85左右，最大達(dá)到 0.91（230.3^°C 溫差時）。對比表2與表4數(shù)據(jù)，公式（2）的 α 值在 0.4～0.6 之間，其計算結(jié)果相對保守，留有較多裕量。在溫差低于 230.3°C 時， 6m 的短臂臂長可滿足長臂臂長 10～40m 的熱膨脹要求，此時 α?0.6 。與 α=0.4 時相比，各溫度范圍內(nèi)的短臂臂長更短。取最嚴(yán)格工況組 （t=250.3‰，L₁=35m） 許用應(yīng)力 S_A=204.24MPa ，計算應(yīng)力 S_E=121.76MPa 最大支座推力位于短臂固定點處 F=1983N 。與 α= 0.4相比，管道計算應(yīng)力增大，但對支座推力依舊保持在較小范圍內(nèi)。

3.3 α=0.8 時最小臂長比較

當(dāng) α=0.8 時，理論計算短臂臂長與軟件計算結(jié)果的比較見表4。

從表4中可看出，當(dāng) α=0.8 時，軟件計算長度同樣小于理論計算長度， ?_Lb：La 基本在0.73左右。該比值比 α=0.6 時更小，說明此時軟件計算的最小短臂長度與理論值的偏差要更大。對比 α=0.4 和 α=0.6 的計算結(jié)果， α=0.8 時的短臂取值也變得更小。

3.4最大臂長比較

工程實際中，對于L型直角彎自然補償，最小補償臂長（即短臂長度）是滿足補償長臂熱位移的最小值，但實際希望盡可能利用更多管道本身長度作為補償長度，以減小整個熱力管道的補償長度。因此，計算短臂可取的最大長度十分必要。本節(jié)分析在3種工況下，當(dāng)長臂長度與短臂長度相等時 ∝ 值的結(jié)果，具體見表5。

由表5可看出，當(dāng)短臂與長臂取一樣的長度時，在 L=40m 的范圍內(nèi)，3個工況下 ∝ 都較小，最大值為0.42。

4結(jié)論

綜上所述，L型直角彎自然補償?shù)拈L臂長度并非任意選取。為充分利用管道自身長度進(jìn)行補償，需要結(jié)合短臂和長臂的可利用長度選取最優(yōu)值。選取用于補償L型直角彎長臂熱膨脹位移的短臂長度時，可根據(jù)固定的位置，通過計算長臂熱膨脹位移進(jìn)行預(yù)選。同時，對比分析了容許比值 α=0.4，α=0.6 和α=0.8 時理論公式（2）和應(yīng)力計算軟件的結(jié)果。發(fā)現(xiàn)理論計算公式計算數(shù)據(jù)較為保守，其容許比值 ∝ 為0.4～0.6 。基于上述最小短臂計算和短臂長度等于長臂長度時的 ∝ 值結(jié)果，總結(jié)出表7所列不同工況下α=0.8 時的短臂推薦長度范圍。

在實際工程前期，條件尚不齊全的時候，可依據(jù)此分析結(jié)果對熱力管道的布置走向進(jìn)行預(yù)布置，了解管道內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)，合理設(shè)置熱力管道固定點，并有助于熱力管道支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計。短臂最大長度的選取也與溫度有關(guān)。上述分析表明，其值可取到較大值，因此在工程熱力管道設(shè)計中，應(yīng)盡可能選取更長的短臂長度，充分利用熱力管道自身長度補償長臂熱位移，從而減少整個熱力管道系統(tǒng)所需的補償長度。另外需要注意的是，本結(jié)論僅供參考預(yù)分析，在詳細(xì)設(shè)計階段還需要進(jìn)行詳細(xì)的分析設(shè)計。

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